Файл: Ашрабов, А. Б.pdf

М = Ru b\h\ (//„ — 0,5АП )

=

100-80-10

( 6 8 - 0,5-10) =

=

5 040 000 кГ/см

= 50,4

Тм < 74 7Ж

Следовательно,

нейтральная

ось пересекает

ребра

таврового

сечения, т. е. х->

hln.

воспринимаемый

Определяем

изгибающий

момент,

свесами:

Мсв

= 0,8 Ru

(bn-b)

Jin (/;0 -

0,5 Л£)

=

= 0,8-100(80- 30)-10 (68 — 5) = 2520000

кГ,см.

Площадь сечения

арматуры

AfC B

_

2 520 ОЭО

а с в _

^R.(iluf t-oOJShl)- 0 , 5 f t n ) -"

2700 (68-8

- 0 , 5 - 1 0

) 6 Л

•

Изгибающий

момент:

А -

M l

-

~

4 8 8 0 0 0 0

- 0 ^ 4

0 1 ~

tfuW02

100-30-68=

~ и > * П .

Площадь

сечения

арматуры

_

М,

_

4 880 000 _

2

3 1

~

Я Л

~

2700-0,77-68 ~

С я 1

•

Полная площадь сечения продольной растянутой

арматуры

Fa

= Fal

+Fa-C B

=

34,51 + 14,81 = 49,32

см\

Принято

8 0

28 A - II, Fa

= 49,26 см2.

Арматура уклады­

вается в

2 ряда.

нию

происходит

при достижении

максимальной

вели­

чины

главных растягивающих

напряжений

а г л . р > / ? р .

Расчет на прочность по сечениям, наклонным к

продольной оси

изгибаемых

элементов,

производится

как

на действие

изгибающего

момента

М,

так

и на

действие поперечных

сил Q.

Наклонные трещины на своем пути пересекают про­

дольную, поперечную

арматуру

и бетон

сжатой

зоны.

Наблюдаются

два

характерных случая разрушения

элементов

по наклонному

сечению

(рис. III. 6).

1.

В

результате

достижения

предела

текучести

арматуры

пересекаемой

трещиной

или ее

выдергива­

ния

при

слабом

заанкеривании

происходит

взаимный

поворот

обеих частей элемента

и разрушение сжатого

бетона над трещиной.

Первый случай излома указывает на недостаточ­

ность

прочности

наклонных

сечений

по изгибающему

моменту

М.

2.

Срез

бетона

сжатой

зоны от

совместного

дей­

ствия

срезающих и сжимающих

усилий, вследствие

че­

го

обе

части элемента, разделенного

косой

трещиной,

ность

прочности наклонных сечений по поперечной

силе

Q.

имеет вид (рис. III. 7).

по изгибающему

моменту:

(III.

67)

или

М < RaFaza

+ 2RaF0z0

+

2RaFxzx

(III.

68)

по поперечной силе:

Q < 2 i V 0 s i n a +

EA/x +

Q6

(IIL

69)

Q < 2i?a .x F0 sin а +

2 t f a . x F x + Q6,

(III. 70)

где / ^ — площадь

сечения

всех

отогнутых

стерж­

ней, пересекающих наклонное

сечение;

Fx — площадь

сечения

всех ветвей хомутов или

поперечных стержней,

пересекающих нак­

лонное сечение;

,zQ и 2Х —расстояние

от

центра

тяжести

О

сжатой

зоны бетона

до

плоскостей

расположения

соответственно

продольной

арматуры, от-

гибов и поперечных стержней (или

хому­

тов);

а — угол

наклона

отогнутых

стержней

к

про­

дольной оси

элемента;

QQ — проекция

предельного

усилия в

сжатой

зоне

бетона

наклонного

сечения

на

нор­

маль

к оси

элемента.

М сог­

В большинстве

случаев

расчет по

моменту

ласно формуле (III. 68)

не

производится, если

преду­

Q6 =

г 1 — '

(Ш.

71)

где с —длина проекции

наклонного

сечения на

ось

элемента;

Ъ — ширина балки.

ресекающей

наклонное

сечение,

неодинаково,

т.е. по­

перечные

и косые

стержни

арматуры,

расположенные

ближе к

нейтральной оси,

испытывают

напряжение в

меньшей степени, чем стержни, удаленные от нее.

Поэтому расчетные сопротивления поперечной и

косой арматуры принимаются с учетом

коэффициента

условий

работы, т. е.

^а-х — mnRa,

г д е тн

= 0 , 8

— для

горячекатаной

арматуры;

/7ZH

=

0,7 — для

холоднотянутой

арматуры.

в

том

Наклонные

трещины

в

балках

возникают

случае,

когда

главные

растягивающие напряжения

з г л . р в

бетоне

превышают

величину предельного

со­

противления

бетона на

растяжение

Rp.

Величина

Г Л Ф

Ьг0

bh0'

Прочность

наклонного

сечения

обеспечивается,

если

гл-Р -~

bh0

^ К

Р

ИЛИ

Q<Rpbh0.

(III. 72)

Q<0,25 Rvbh0.

(III. 73)

дить. Если

условие

(III. 73)

не

соблюдается,

то необ­

ходимо

производить

расчет

поперечной

арматуры

по

прочности наклонного сечения с последующей

провер­

кой по раскрытию наклонных трещин.

Расчет изгибаемого элемента на действие попереч­

ных

сил

при

армировании

его

сварными каркасами,

т. е. при отсутствии отогнутых стержней, производится

по формуле

Q < Q x . 6 =

2 t f a . x F x +

Q6 ,

(III. 74)

где

Qx .5 — предельная

поперечная

сила,

воспринимае­

мая

поперечными

стержнями и

бетоном

сжатой зоны.

Согласно

формуле

(III. 71)

_ 0,l5fiu Mg

46—~

с

Обозначим

В

=

0,\bRJ)hl,

Q < Q x . 6 =

2 / ? a . x F x +

| ,

(III.

75)

а на

всем

участке

косого

сечения

2 t f a . x F x

= ?х с.

(III.

76)

Следовательно,

где

qx — предельное

усилие

в

поперечных

стержнях

(хомутах)

на

единицу

длины

элемента

{рис. III 8, а)

определяется по

формуле

или

qxu = # а . х / х я ,

(III. 79)