ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 237
Скачиваний: 0
п |
— число |
поперечных стержней |
в одной плоско |
|||||
|
сти, |
|
нормальной |
к оси элемента; |
||||
и |
— шаг |
поперечных |
|
стержней. |
|
|||
Значения |
предельного |
уси |
|
|||||
лия qx |
приведены в табл. |
III. 5. |
" |
|||||
Приравняв |
нулю первую |
|
||||||
производную по с правой ча |
|
|||||||
сти выражения |
(III. 77), |
|
по |
'at Ьи |
||||
лучим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dQ |
|
|
В |
п |
(III. |
80) |
|
|
dc |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
с |
У 9х |
(III. |
81) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставляя значения с в фор |
|
|||||||
мулу (III. 77), получим |
|
|
|
|||||
Q<Qx-6 = |
<7xJ/-_( в |
У1 |
|
— |
|
|||
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
= |
2 |
VBqx. |
|
(III. |
82) |
|
||
В опасном наклонном сечении поперечные стержни и бетон сжатой зоны воспринимают одинаковые величины усилий:
Qx-б = / 4 £ ? х .
При 4Fxi с = 5и
Рис. III. 8. Распределение усилий в поперечных стерж нях изгибаемых элементов.
Расчетная |
формула |
имеет |
вид: |
|
||
|
|
Q<QX.6 |
= |
V |
4.0,\5Rub/il<?x |
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(III. 83) |
В этом случае наклонная трещина проходит от се |
||||||
редины до |
середины |
шага |
поперечных |
стержней |
||
(рис. |
III. 8, б). |
|
|
|
|
|
Если наклонная трещина проходит между попереч |
||||||
ными |
стержнями, |
то |
усилия, воспринимаемые этими |
|||
136
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
III. 5 |
Предельные усилия д х (в кГ\см) |
в односрезных |
хомутах |
(поперечных |
стержнях) |
|
||||
на единицу длины элемента |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Шаг |
м е ж д у поперечными |
с т ержнями |
и в |
см вдоль |
балки |
|
||
Марка стали |
12,5 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
10 |
|||||||||
Проволока
арматурная
обыкновенная
Сталь гладкая класса А-1
Сталь периодического профиля класса А-П
3 |
15,6 |
12,5 |
10,4 |
7,8 |
6,2 |
5,2 |
. |
|
|
_ |
|
3,5 |
•21,1 |
16,9 |
14,1 |
10,5 |
8,4 |
7,0 |
6,0 |
— |
— |
— |
|
4 |
27,7 |
22,1 |
18,4 |
13,8 |
11,1 |
9,2 |
7,9 |
6,9 |
— |
— |
|
4,5 |
34,8 |
27,8 |
23,2 |
17,4 |
13,9 |
11,6 |
10,0 |
8,7 |
7,6 |
— |
|
5 |
43,1 |
34,4 |
28,7 |
21,5 |
17,2 |
14,3 |
12,3 |
10,8 |
9,6 |
8,6 |
|
5,5 |
52,3 |
42,6 |
34,8 |
26,1 |
20,9 |
17,4 |
14,9 |
13,1 |
11,6 |
10,4 |
|
6 |
49,5 |
39,6 |
33,0 |
24,7 |
19,8 |
16,5 |
14,1 |
12,4 |
10,9 |
9,9 |
|
7 |
67,5 |
54,0 |
45,0 |
33,7 |
27,0 |
21,5 |
19,2 |
16,9 |
15,9 |
13,5 |
|
8 |
88,0 |
70,5 |
58,6 |
44,0 |
35,2 |
29,3 |
25,2 |
22,0 |
19,5 |
17,6 |
|
6 |
48,2 |
38,6 |
32,0 |
24,1 |
19,3 |
16,1 |
13,8 |
32,0 |
30,7 |
13,1 |
|
7 |
65,5 |
52,4 |
43,6 |
32,7 |
26,2 |
21,8 |
18,7 |
16,4 |
14,5 |
||
8 |
85,5 |
68,4 |
57,0 |
42,7 |
34,2 |
28,5 |
24,4 |
21,4 |
19,0 |
17,1 |
|
9 |
108,0 |
86,2 |
72,0 |
54,0 |
43,1 |
36,0 |
30,8 |
27,0 |
24,0 |
21,6 |
|
10 |
133,6 |
106,8 |
89,0 |
66,0 |
53,4 |
44,5 |
38,1 |
33,4 |
29,6 |
26,7 |
|
12 |
192,0 |
153,5 |
128,0 |
96,0 |
76,6 |
64,0 |
54,8 |
48,0 |
42,5 |
38,4 |
|
10 |
168,5 |
135,0 |
112,5 |
84,2 |
67,1 |
56,0 |
47,5 |
42,0 |
37,4 |
33,7 |
|
32 |
243,0 |
194,0 |
162,0 |
126,5 |
|||||||
! 97,0 |
81,0 |
59,4 |
60,7 |
54,0 |
48,6 |
П р и м е ч а н и е . С помощью данной, таблицы |
может |
быть произведен расчет |
железобетонных балок |
|
прямоугольного сечения на поперечную силу Q. |
Расчет |
сводится к определению |
величины |
по .форму |
ле (Ш. 78) и нахождению по таблице диаметра поперечных стержней йр шага и между нимя и числа ветвей п.
стержнями, уменьшаются на величину qxu (рис. III. 8, в). Следовательно, наименьшая величина поперечной си лы, воспринимаемая наклонным сечением, определяется по формуле
Q < Qx-б = Vo,6Rubti |
<7х - |
<?х" |
(Ш. 84) |
|
или |
|
|
|
|
Q < Qx-б = Ко,6/?и М0 |
2 <7х - |
RaJxn, |
(III. 85) |
|
с учетом сплошной постоянной нагрузки Р, действую |
||||
щей на элемент сверху над.косым |
сечением: |
|
||
Q<Qx-6 = Vo,6Rabhl |
(qx-p) - |
qxu. |
(III. 86) |
|
По формуле (III. 78) можно определить шаг |
попереч |
|||
ных стержней: |
|
|
|
|
и = |
|
|
|
(Ш. 87) |
Максимальный возможный шаг поперечных стерж ней определяется из условия, что косое сечение, про ходящее между поперечными стержнями, было обес печено по прочности только бетоном сжатой зоны при <2б = Q. В этом случае максимальное значение шага поперечных стержней равно
0,15/?и6Лп2
« м а х < — Q — |
("1-88) |
СН и П II - В. I - 62* рекомендуют вместо коэффициента 0,15 принять 0,10, т. е.
0,\Rubhl |
|
и М а х < ^ - о - - |
(1П. 89) |
Таким образом, расстояние между поперечными стержнями (хомутами), а также между концом пре дыдущего и началом последующего отгиба (рис. III. 9)
должно |
быть |
не более величины |
и = |
0,ltfu Wi2 |
— р — |
||||
При |
этом |
согласно СН и |
П П-В. 1-62* попереч |
|
ные стержни (хомуты) должны |
устанавливаться всегда |
|||
в балках и ребрах высотой более 30 |
см. |
|||
138
В балках и ребрах высотой от 15 до 30 см попе речные стержни (если они не требуются по расчету) должны быть поставлены у концов элемента. При от сутствии отгибов расстояния между поперечными стержнями (хомутами) в балках и ребрах на участках,
Рис. III. 9. Расположение отгибов:
а — у свободной опоры; б—у промежуточной опоры.
где не соблюдается условие (III. 72), а также на участках вблизи опор должны быть при высоте сече
ния |
Л < 4 5 |
см — не более у h |
и |
не |
более |
150 мм. |
|
При |
высоте |
h > 45 см — не более |
у |
h |
и |
не |
более |
300 мм (рис. III. 10).
Длина приопорных участков (/о п )> н а которые распространяется это требование, принимается при равномерно распределенной нагрузке, равной — про лета элемента, а при сосредоточенных нагрузках — расстоянию от опоры до ближайшего к ней груза. На остальной части пролета при высоте балок более 30 см расстояние между указанными поперечными стерж нями (хомутами) должно быть не более 3 / 4 h и не более 500 мм, если Q < Rpbfi0. При высоте балки или ребра менее 15 см допускается не ставить поперечную арматуру, если соблюдается условие (III. 72).
Нормами допускается также не ставить поперечную арматуру в многопролетных сборных настилах высотой 300 мм и менее, а также в аналогичных часторебри-
139
а,... |
о, |
|
|
|
150 б h * 300 |
f. ton |
• i |
|
a, . . . a, |
|
|
|
|
300<hift50\ |
'on |
|
аг& ^ Л, а/ 500 |
ctfifih; |
a,H50 |
|
|
|
° 2 , 0 2 |
'0/7
|
ati!/jh; |
a,&300 |
a2*3Ah; o2&500 |
|
|
|
||
Рис. |
III. 10. Схема расположения поперечной |
арматуры |
||||||
|
|
|
в балках. |
|
|
|
|
|
стых конструкциях на тех участках, |
где |
соблюдается |
||||||
условие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(III. 90) |
|
где qx— |
равномерно |
распределенная |
нагрузка, |
вклю |
||||
чающая половину собственного веса элемента |
и |
осталь |
||||||
ную часть постоянной |
распределенной |
нагрузки; |
||||||
b — сумма минимальных |
толщин |
стенок |
многопу |
|||||
стотного |
настила |
или. ребер |
часторебристой |
конструк |
||||
ции на ширине сборного элемента, для которой опре
деляется |
сила |
Q. |
|
|
|
|
|
Как |
видно |
из |
формулы |
(III. 89), |
при |
постоянном |
|
размере |
сечения |
элемента |
и прочности бетона шаг по |
||||
перечных |
стержней зависит от величины |
поперечной |
|||||
силы Q. При |
переменном |
значении |
Q изменяется шаг |
||||
имах* |
|
|
|
|
|
|
|
140