Файл: Ашрабов, А. Б.pdf

NE-RNPSO-RA^SA

= 0;

(VI. 9)

N'E-RN?S'O-RASA

=

0.

(VI. 10)

Соблюдение условия (VI. 10) позволяет

проверить

достаточность площади сечения арматуры А.

Приравнивая значения Ne

из уравнения

(VI. 8) и

(VI. 9),

получим

граничное

условие

между первым

и вторым

случаями

внецентренного сжатия

Ne -

ад + ^ а с

5 а = 0,

(VI. И )

где

_=

я^ + рф

(vj 12)

RuF б + ^ а . с

а

е — расстояние

от точки

приложения

равнодействую­

щей усилий в арматуре и бетоне сжатой

зоны,,

соответствующих

границе

между

1-м

и 2-м слу­

чаями

внецентренного сжатия

до

равнодействую­

щей усилий

в

арматуре

А.

2.

При

е < е

в виде

е -

1,25

с —

11 -

1,25

-jh

е

Ne<RapS0

°-^—с

°— -t-

+ Ra.cSa,

(VI.

13)

где

с — расстояние

от

точки приложения

равнодейст­

вующей

всех

внутренних

усилий

в бетоне и

арматуре при

равномерно

сжатом

сечении

до

равнодействующей

усилий

в

арматуре

А;

С =

*~pS + *..cS.

.

14).

S — статический

момент

всего

сечения

бетона

от­

носительно оси, нормальной к плоскости дей­

ствия изгибающего момента и проходящей че­

рез

точку приложения равнодействующей

уси­

лий

в арматуре

А.

Для внецентренно

сжатых

по

2

случаю

элемен­

тов е < е положение наименее сжатой стороны

сечения

(арматура

А)

и

наиболее

сжатой стороны

сечения (ар­

матура А')

определяется

из

условия

е

>

с.

*u 5 6 N ±

Ra.f'ae'

~R.dFa

е = 0.

(VI. 15),

Здесь 5 6 N - статический момент площади сечения

сжа­

той зоны

бетона

относительно

оси,

нор­

мальной

к плоскости действия изгибающего

момента и проходящей через точку при­

ложения

продольной

силы N .

В формуле (VI. 15) перед вторым слагаемым

прини­

мается знак: плюс, если продольная сила

N

приложе­

на

за пределами расстояния между равнодействующи­

ми

усилий в арматуре А

и А'; минус,

если

продольная

сила N приложена

между

равнодействующими

усилий

в арматуре А и А'.

Если

в

расчете учитывают

армату­

ру

А', то должно удовлетворяться условие £ 6 - < z a ;

до­

пускается учитывать в расчете арматуру А'

и

при

не­

соблюдении условия 2 б < г а ,

но при

этом

следует,

не

N(e~Za)^RaFaza.

(VI. 16)

определении

величин

F6, S6,

S6N,

F6

и 5б

площадь се­

чения свесов

сжатой

полки

умножают

на

отношение

=

0,8.

Если

продольную

рабочую арматуру

внецентренно

сжатых

и внецентренно

растянутых

по

первому

слу­

чаю элементов располагают в несколько

рядов,

зани­

мающих более половины высоты растянутой

зоны, то

для стержней, удаленных от растянутой

грани сечения

на расстояние

более

0,5

(h — x),

расчетное

сопротив­

ление арматуры вводят

с коэффициентом

0,8.

Элементы прямоугольного

сечения

С л у ч а й I

(большие эксцентриситеты):

е ° =

77 > ° ' 3 h ° и х ^ a m a x

h ° -

Л/е <

Ru

bx

(h0 -

-| ) 4- i ? a c

К (А0 - а');

(VI.

17)

Л/ <

Rubx

4-

# а . с

Fa

- RaFa.

(VI.

18)

Положение

нейтральной

оси

определяется:

Rabx(e-h0

+ %)

±

Яа.с?яе'

-RuFte=0;

(VI. 19)

б)

при

л <

2а'

M d b F - O ^ a / v

(VI.

19')

Наименьший суммарный расход арматуры (Fa и Fa)

получается

при

условии,

когда

х — amaxh0.

Для

бето­

нов марки

400

и ниже

это

соответствует

х

= 0,55

h0

и

Л

= 0,4.

Площади

сечения

рабочей

арматуры

из

формулы

(VI .

17)

^ а - с ( й о — « ' )

и

из

формулы

(VI. 18)

^ а - - ^

Wa

(VI.

21)

bx

(h0

— 0,5 х)

=

AQbhl.

Коэффициент

А0

= №

" ^ f f

° -

a , ) ,

(VI. 22)

Rubho