Файл: Ашрабов, А. Б.pdf

Принимаем

с = 350.

при к =

Коэффициент т] во

втором

приближении

Ь. _

««о _ i «

h

50

1

1

— =

1,69.

J = -

180 QUO

4

1

_

cRuF

1

~ 350-160-40-50 ' 1

6 '

Расчетный

эксцентриситет

<? = с 0 . п +

7] + - ^~ -— = 9.8-1,69+ 1

^

= 37,6 сл .

Площадь сечения симметричной

арматуры

г

с

ЛГп е —0,4#и 6/го

180 000-37,6 -0,4-160-40-46»

г

а =

г а =

=

=

Ro-cV'o-a)

3400(46 - 4)

=

9,46

СМ2.

Характеристика

жесткости

сечения

с при

составляет

66 000

/'

1

200-0,0047 +

1

=357,

~

300 + 350 \0,47 + 0,16

что

близка

с принятой

величиной:

с = 350.

Окончательно принимаем 2015 А-Ш; / г а = 9,82 см-у

> 9,46

см2.

а) если внешняя растягивающая

сила N приложена

за пределами расстояния между

равнодействующими

I»Rac

Fac

HA FA

RD FAC

Fac

7 ^

Tl

RAFA

Рис.

VI.

2. Внецентренно растянутые

элементы.

усилиями

в

арматуре

А

к

А'

(случай 1), то

условие

прочности

элемента

выражается

формулой

N = Яа^а -

/?а .с

-

#U <F6

(VI.

37)

или

Ne < RUS6

+ / ? а . с

S&.

(VI. 38)

При

этом

положение

нейтральной

оси

определя­

ется из

условия:

Яц56 ы +

Яа-с^.'е' ~

ВД*

=

О-

(VI.

39)

Высота сжатой зоны должна удовлетворять условию

Для

прямоугольного сечения x^amaxh0,

кроме

то­

го, для

арматуры Fa, когда

она сжата,

должно

соблю­

даться

условие z6^.za

или

для

прямоугольного

се­

чения х

> 2а'.

Если

эти

условия

не

соблюдаются,

то

допускается

учитывать

в

расчете

арматуру

Fu.

В этом

случае

расчет

производится

из

условия

ных на расстоянии

более -j[h

— х),

расчетное

сопро­

тивление арматуры вводится с коэффициентом

0,8;

б)

если

сила

N

приложена

между равнодействую­

щими

усилиями

в

арматуре

А

и

А'

(случай 2),

то

ус­

ловия

прочности

обеспечиваются

при

Д/е <

RaSa

или

А/е'

<

RX-

Расчет

прочности

внецентренно

растянутых

эле­

ментов

прямоугольного

сечения.

Случай

1 (большие

эксцентриситеты; рис. VI . 2,

а)

е'

> г а

=

h0

—

а'

N

<

RsFa

-

Ra.cF',

-

Rubx

(VI .

40)

или

А/е < Rubx

(h0

-

0,5*)

+

tfa.c Fa{h0-a').

(VI.

41)

Ru bx (e +

h 0

- 0,5*) +

Я а . с F[e' — RaFae

= 0 . (VI.

42)

Площадь

сечения

арматуры

при

х =

*max:

N-e—A0-mmRJ)ho

2

/•а =

,

(VI .

43)

Яа.с(йо

-а')

с

Яа-с

с' • ,

0,55Rubho + N .

(VI.

44)

Fa

= HTF*

+

£

'

При

Я а . с = Яа

Fa

= F'a+ o&MiZ + N.

(VI. 45)

Если при этом

окажется,

что сжатая

арматура Fa

не требуется по расчету, то по конструктивным

сооб­

ражениям площадь

сечения

ее принимается в

преде­

лах

(0,001 -+- 0,002) bhQ в зависимости от марки

бето­

на.

При х < 2а!

без учета

сжатой

арматуры

Fa

=

R " b x ~ N .

( v i . 46)

С л у ч а й

2

(малые эксцентриситеты;

рис. VI. 2, б)

e'<za

= h0 — а';

сопротивление

бетона

растяжению

не учитывается,

так

как

сечение элемента

целиком

растянуто. Условия прочности элемента

Ne<RaF'aza.

(VI. 47)

Ne'<RaFaza.

(VI. 48)

Площадь

сечения

арматуры

определяется

из фор­

мул

(VI. 47)

и (VI. 48), т. е.

* =

етЬгт

<vi. 4 9

*. = т о т ^ г

( V L 5 0 )

Расчет коротких

консолей

Q < w / ? , W o i + 7 tg Т

(VI. 51)

Рис.

VI. 3. Армирование консольных выступов колонн:

а — горизонтальной арматурой

и наклонными хомутами;

б — горизонтальной арматурой,

отогнутыми

стержнями и горизонталь­

ными

хомутами.

где b,hoX

и М — соответственно

ширина,

высота

и

из­

гибающий момент в сечении,

проходя­

щем через ближайший к консоли

край

площадки,

передающий

нагрузку

на

консоль;

z — плечо внутренней пары

сил,

величину

которой допускается принимать равной

0,9 Л0 ;