Файл: Артамонов, М. Д. Основы теории и конструкции автомобиля учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 111
Скачиваний: 0
сгорания газообразного топлива объем (количество киломолей) про дуктов сгорания может быть меньше, равен или больше объема (количества киломолей) свежего заряда.
Изменение объема (количества киломолей) зависит от природы
иколичества входящих в топливо углеводородов, а также от соот ношения между количеством углеводородов и количеством водорода
ио к и с и углерода.
Изменение объема при сгорании характеризует коэффициент молекулярного изменения горючей смеси р0. который представляет собой отношение количества киломолей продуктов сгорания М 2 к количеству киломолей горючей смеси Мх, т. е.
М 2 |
( 10) |
|
~ Mi |
||
|
В конце такта сжатия в цилиндре находится рабочая смесь, состоящая из горючей смеси и остаточных газов. Однако коэффи циент р0 не учитывает влияния остаточных газов. Поэтому введено понятие о коэффициенте молекулярного изменения рабочей смеси
р, который представляет собой отношение общего количества кило молей газов в цилиндре после сгорания (продукты сгорания М 3 п остаточные газы М г от предыдущего цикла) к общему количеству
кпломолеп газов до сгорания (горючая смесь М хи остаточные газы
мгу.
М, + М г
11 ~ Mi + Mr •
Разделим полученное выражение на М и учтя, что
N = |
М г |
M i’ |
где уг — коэффициент остаточных газов.
Заменив в формуле для коэффициента р отношения количеств газов коэффициентами р„ и уг, получим
Ро+У>- |
( 11) |
1+Тг |
|
Повышение коэффициента р означает увеличение объема газов, образующихся, в результате сгорания, и способствует увеличению полезной работы цикла.
Величина коэффициента р зависит от химического состава топ лива, коэффициента остаточных газов у,, и коэффициента избытка воздуха а. Основным фактором, оказывающим влияние иа коэф фициенты р0 и р, является коэффициент а, при уменьшении кото рого величины р„ и р увеличиваются. Поэтому одной из причин повышения мощности карбюраторного двигателя при работе на обогащенных смесях, т. е. при коэффициенте а <; 1, является уве личение значений р0 и р.
16
Ниже приведены значения коэффициента молекулярного нзме нения рабочей смеси р:
Карбюраториые двигатели ...................................................... |
1,02—1,12 |
Д и зе л и ............................................................................................ |
1,01— 1,06 |
Двигатели, работающие иа генераторном г а з е ................ |
0,92—0,98 |
§ 3. ТЕПЛОТА СГОРАНИЯ ТОПЛИВА И СМЕСИ
Низшую теплоту сгорания (в кДж/кг) жидких ы твердых топлив определяют по формуле Д. И. Менделеева:
На= 34 013G + 125 600Н - |
10 900 (О — S) - 2512 (9Н + W), (12) |
где С, Н, О, S и W — процентное содержание в топливе отдель |
|
ных |
его элементов и воды. |
Основным методом определения теплоты сгорания топлива является сжигание его в калориметре.
Мощность двигателей, работающих на различных топливах, зависит от теплоты сгорания смеси топлива и необходимого для сгорания количества воздуха.
Если пренебречь объемом топлива, то теплоту сгорания (в кДж/м?) смеси жидкого топлива с воздухом можно определить по формуле
Яом = |
Н и |
(13) |
|
аК |
|
где L'w— объемное количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания 1 кг топлива (м3 воздуха/кг топлива).
Теплоту сгорания смеси газообразного топлива с воздухом определяют по формуле
Н,ом |
Н и |
(14) |
|
1 + аЦ ’ |
|||
|
|
где LI — объемное количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания 1 м3 газообразного топлива (м3 воздух а/м3 газа).
§ 4. ТЕПЛОЕМКОСТЬ ЗАРЯДА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
Для определения температуры сгорания необходимо знать киломольные теплоемкости различных газов, которые, в свою очередь, зависят от температуры.
Различают истинную и среднюю киломольные теплоемкости 1 кмоля газа.
Истинной теплоемкостью называют значение теплоемкости газа в определенный момент при заданной температуре.
Средней теплоемкостью пазывают некоторое среднее значение теплоемкостей^ между двумя заданными чемпёр»^грщ!Гнг-щшчеА1
,17
условно считают, что теплоемкость в этом интервале температур изменяется по линейному закону.
Значения средних кпломольиых теплоемкостей при постоянном объеме [в кДж/(кмольК)1 находят по формуле
mcv = a-{-bT, |
(15) |
где а и b — постоянные коэффициенты; Т — температура в К.
Величины средних киломольных теплоемкостей при постоян ном давлеппи пгср [в кДж/(кмоль К)] определяют по формуле
mcp — mcv -\-mR = mcv -\-83i&.
Теплоемкость свежего заряда для всех двигателей обычно при нимают равной теплоемкости воздуха, т. е. пренебрегают влиянием паров топлива (в карбюраторных двигателях), а также разностью в теплоемкостях газообразного топлива и воздуха (в газовых дви гателях) .
Г л а в а 111
ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ ЦИКЛЫ
ДВИГАТЕЛЕЙ в н у т р е н н е г о с г о р а н и я
Действительные циклы двигателей значительно отличаются от со ответствующих рассмотренных выше теоретических циклов. Это объясняется тем, что в реальном двигателе невозможно создать условия, в которых протекает теоретический цикл. Так, например, рассматривая теоретический цикл, считают, что состав и количество
Рис. 5. Иггдпкаторпые диаграммы действительных циклов четырехтактных двигателей:
а — карбюраторного; б — дизеля
идеального газа остаются неизменными, тогда как в действитель ности происходит не только изменение количества газов, но и изме нение их химического состава. После окончания действительного цикла отработавшие газы не возвращаются к своему первоначаль ному состоянию и не остаются в цилипдре, а выпускаются в атмо сферу, освобождая объем для свежего заряда. Поэтому действитель ный цикл по существу является разомкнутым.
В действительном цикле теплоемкости газов не остаются посто янными, так как температура и состав газов значительно изме няются. Кроме того, в действительном цикле имеют место тепло вые и гидравлические потери.
19
На рис. 5 изображены индикаторные диаграммы действитель ных циклов четырехтактного карбюраторного двигателя (рис. 5, а) и четырехтактного дизеля (рис. 5, б). Эти циклы можно предста вать в виде следующих основных чередующихся и частично пере крывающих друг друга процессов: впуска (га), сжатия (ас'), сго рания (c‘z), расширения (zb1) п выпуска (Ь’г).
' Процесс впуска обычно начинается около в. м. т. (перед точкой г) н заканчивается около точки ль. Процесс сжатия заканчивается в точке с' (в момент воспламенения). Затем начинается процесс сгорания, который заканчивается на линии расширения zb. Про цесс расширения заканчивается в точке Ь‘ (в момент открытия выпускного клапана), а процесс выпуска — обычно после в. м. т. (за точкой г).
Механическую работу, совершаемую газами в цилиндре двига теля за один цикл, можно определить по разпости площадей фигур aczb и bra. Площадь фигуры bczb является положительной, а фигуры brab — отрицательной, так как её величина пропорциональна ра боте, затрачиваемой на преодоление сопротивлений при выпуске п впуске.
Ниже рассмотрены отдельные процессы действительного цпкла двигателя.
§ I. ПРОЦЕСС ВПУСКА
Процесс впуска (зарядки) необходим для наполненпя цилиндра горючей смесыо или воздухом.
Количество горючей смеси или воздуха, поступающее в цилиндр во время впуска, зависит от ряда факторов, основными из которых являются: 1) гидравлические сопротивления систем впуска и вы пуска; 2) подогрев свежего заряда от соприкосновения с горячими деталями двигателя и в результате перемешивания с остаточными отработавшими газами от предшествующего цикла; 3) наличие в цилиндре в начале наполненпя его свежим зарядом остаточных газов.
Давление в процессе впуска
Перед впуском свежего заряда в цилиндре находится некоторое количество остаточных газов. Эти газы в четырехтактном двига теле занимают объем Vc камеры сгорания (рис. 6), причем давление их р г больше атмосферного, а температура значительно выше тем пературы свежего заряда.
При движении поршня от в. м. т. к н. м. т. давление остаточных газов р г уменьшается до атмосферного давления р 0, после чего начинается наполнение цилиндра свежим зарядом. Давление све жего заряда при этом становится ниже атмосферного из-за гидрав лических сопротивлений в системе впуска двигателя.
20
В двухтактных двигателях процесс зарядки в отличие от четырехтактиых происходит в результате принудительной подачи све жего заряда в цилиндр во время его продувки.
Давление в цилиндре в период впуска меньше давления окру жающей среды, причем наибольшее разрежение соответствует при близительно половине хода поршня, т. е. максимальному значе нию скорости поршня. К концу впуска в точке а давление р а не сколько повышается в результате скоростного напора, создавае мого силами инерции поступающего в цилиндр заряда.
Улшныпенпе давления из-за сопротивлений в системе впуска
Ьра = Рп — Ра’
где рп— атмосферное дав |
|
|
|||
ление в МН/м2; |
|
|
|||
ра — давление в точ |
|
|
|||
ке а в МН/м2. |
|
|
|||
Величина |
Ар а у че |
|
|
||
тырехтактных |
двигате |
|
|
||
лей без наддува ко |
|
|
|||
леблется |
в |
пределах |
|
|
|
(0,10—0,25) р а (большие |
Рпе. |
6. Диаграмма процессов впуска п выпу |
|||
значения |
относятся к |
||||
ска, |
происходящих в цилиндре четырехтакт |
||||
карбюраторным и газо |
ного двигателя |
вым двигателям, а мень шие — к дизелям).
Для четырехтактных двигателей с наддувом, у которых свежий заряд поступает в систему впуска из нагнетателя под давлением р!{, величина Др а находится в пределах (0,05—0,10) р а.
Таким образом, давления в конце впуска выражаются форму лами:
Ра = Р о -Л р а; Ра = Р к - ДРа-
Плотность, а следовательно, и масса заряда тем больше, чем больше значение давления р а. Поэтому давление впуска при конструировании двигателя стремятся повысить путем увеличения проходного сечения впускного клапана, улучшения чистоты обра ботки внутренней поверхности деталей системы впуска, уменьше ния длины и числа изгибов впускного трубопровода, выбора эф фективных фаз газораспределения, уменьшения давления на вы пуске и другими способами.-
Температура газов в процессе впуска
Температура свежего заряда в процессе наполнения цилиндра изменяется. В результате испарения топлива температура заряда в карбюраторных двигателях снижается. Вместе с тем свежий за ряд, поступивший в цилиндр, нагревается при соприкосновении
21