Файл: Амелин, А. Г. Производство серной кислоты учебник.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 74

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

центраторы и грубы Вентури, для концентрирования по второму способу — дефлегматоры, в которых производится кипячение кисло­

ты в реторте с отводом паров H2S 0 4 в дефлегматорную

колонну,

где происходит ее концентрирование.

 

Аппараты для концентрирования по первому способу обладают

следующими преимуществами: в них создаются хорошие

условия

для теплообмена и кислота не доводится до кипения. Расход топ­ лива на концентрирование снижается. Кроме того, при движении газов над поверхностью серной кислоты интенсивно удаляются вы­ деляющиеся пары воды, что способствует ускорению процесса кон­ центрирования. В аппаратурном оформлении и в подборе соответ­ ствующих материалов для изготовления аппараты этого типа также имеют преимущества. Их недостатки — частичное загрязнение сер­ ной кислоты топочными газами, что вызывает необходимость при­ менять в топках высококачественное топливо (кокс, мазут, антра­ цит, горючие газы), дающее более чистые продукты горения.

Аппараты для концентрирования с внешним обогревом обла­ дают тем преимуществом, что в них получается кислота с концен­ трацией до 98% H2S 0 4 (чего нельзя достичь в аппаратах с непо­ средственным соприкосновением газа и кислоты). В этих аппаратах топочные газы не соприкасаются с серной кислотой и не загрязня­ ют ее в процессе концентрирования, поэтому в их топках можно сжигать низкосортное топливо. Однако эти аппараты имеют суще­ ственный недостаток, заключающийся в сложности подбора таких материалов, которые одовременно обладали бы большой стойко­ стью к горячей серной кислоте, теплопроводностью и были бы тер­ мически стойкими. Кроме того, в этих аппаратах увеличивается расход топлива, так как коэффициент теплопередачи через стейку меньше, чем при непосредственном соприкосновении газа и концен­ трируемой жидкости.

Концентрирование серной кислоты проводят в настоящее время обоими способами.

§ 49. Физико-химические основы процесса концентрирования

При нагревании водных растворов серной кислоты состав полу­ чающейся газовой фазы и состав жидкой фазы неодинаковы — га­ зовая фаза содержит больше воды, чем жидкая (см. рис. 3). По­ этому при нагревании водных растворов серной кислоты в газовую фазу переходит больше паров воды, чем серной кислоты, в резуль­ тате чего концентрация H2S 0 4в растворе повышается. Соотношение концентрации серной кислоты в газовой и в жидкой фазах может быть рассчитано по значениям общего давления паров и давления насыщенного пара серной кислоты и водяных паров [см. уравнение (11) и значения коэффициентов А и Б, стр.].

Из рис. 3 следует,

что с повышением

концентрации серной кис­

лоты разность между

содержанием H2S

0 4 в жидкой газовой фа-

162


зах уменьшается. Так, если пары над 80%-ной серной кислотой со­ держат только следы H2SO4, то над 90%-ной серной кислотой кон­ центрация H2S 0 4 в парах составляет примерно 10%, а над 98,3%-ной серной кислотой состав жидкой и газовой фаз одинаков. Отсюда следует, что при упаривании серной кислоты ее концентра­ ция постепенно повышается до 98,3% H2S 0 4 и при дальнейшем на­ гревании остается постоянной. Таким образом, упарить серную кис­ лоту до концентрации выше 98,3% H2S 0 4 невозможно.

Состав газовой фазы над серной кислотой, имеющей концентра­ цию более 98,3% H2S 0 4 (т. е. над моногидратом и олеумом), так­ же отличается от состава жидкой фазы; газовая фаза содержит больше H2SO4 или SO3, чем жидкая фаза. Поэтому в процессе упа­ ривания высококонцентрированной серной кислоты и олеума содер­ жание H2S 0 4 в растворе понижается и по достижении 98,3% H2SO4 остается постоянным.

 

При

концентрирова­

 

 

 

 

 

 

нии серной

кислоты про­

Конечное

содержание

n2 S04, %

 

 

 

текают два основных про­

90

91 94

96

15132

 

 

цесса:

 

передача

тепла

 

 

 

 

 

кислоте и испарение воды.

 

 

 

201,6

 

 

Расход тепла складывает­

 

 

 

 

 

 

ся

при

этом

из

следую­

 

 

 

252.0

£ ё

щих статей:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

302,4

 

 

 

1) тепло, необходимое

 

 

 

s I

 

 

 

 

 

для нагревания

кислоты

 

 

 

352.8

от исходной

температуры

 

 

 

 

с;

$

до

температуры

концен­

 

 

 

003,2

 

 

 

Си

Э -

трирования,

 

 

 

 

 

 

5 Ь

 

 

 

 

 

0 5 3 ,5 ,

 

 

 

2)

тепло

дегидрата­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ции, необходимое для уда­

 

 

 

500.0

 

С :

ления воды из разбав­

 

 

 

 

 

 

 

 

550 4 .

 

ленной серной кислоты,

 

 

 

 

 

3)

тепло,

расходуемое

 

 

 

600.8

 

 

на

испарение удаляемой

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

воды (теплота парообра­

 

 

 

 

 

 

зования),

 

 

 

 

концентрирования t °С

>

 

 

4)

потери

тепла в ок­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ружающую среду.

 

Рис. 86. Номограмма для определения обще­

 

При

упаривании сер­

го расхода тепла для концентрирования кис­

ной кислоты

одновремен­

 

лоты

 

 

 

но

с

испарением

воды

 

 

 

 

 

 

происходит также испарение H2S 04, приводящее к ее потерям. Ко­ личество испаряемой серной кислоты тем больше, чем выше содер­ жание H2S04 в растворе. В современных концентрационных установ­ ках это количество невелико, поэтому в общем тепловом балансе его обычно не учитывают.

Примерный расход тепла для концентрирования с достаточной для заводской практики точностью и без учета потерь в окружаю­ щую среду можно определить по номограмме (рис. 86).

11*

163


Приводим пример расчета расхода общего количества тепла для концентриро­ вания 76%-ной серной кислоты до 92%-ной при температуре концентрирования

220° С.

От точки, соответствующей начальной концентрации кислоты 76% H2S0 4 на

левой оси ординат, ведут нисходящую линию параллельно наклонной линии до пересечения с вертикалью, опущенной из точки, отвечающей конечной концентра­ ции 92% H2S0 4 (на верхней шкале). Из точки пересечения наклонной и вертикали

проводят горизонтальную линию до ее пересечения с перпендикуляром, восставлен­ ным из точки 220° С — температуры концентрирования (см. на нижней оси абс­ цисс). Затем ведут восходящую наклонную параллель до пересечения ее с правой осью ординат. Точка на этой оси (примерно 260 тыс. ккал, или около 1,1 МДж) соответствует количеству тепла, расходуемому на получение 1 т концентрирован­

ной (92%-ной) серной кислоты (из 76%-ной).

§ 50. Концентрирование при непосредственном соприкосновении горячих газов с кислотой

Установка с барботажным концентратором. Наибольшее рас­ пространение получила установка для концентрирования серной кислоты в барботажных аппаратах. Она состоит из топки 2 (рис. 87) и концентратора 3, который Представляет собой горизон­ тальный цилиндр (барабан), разделенный вертикальными перего­ родками на три камеры. Разбавленная серная кислота поступает

Рис. 87. Схема установки с барботажным концент­ ратором:

/ — воздуходувка; 2 — топка;

3 — барботажный

концент­

ратор; 4 — электрофильтр;

5 — холодильник

кислоты;

6 — сборник кислоты; 7 — насос

 

в третью (по ходу газа) камеру и по внутренним каналам в пере­ городках постепенно перетекает из третьей камеры во вторую и за­ тем в первую. Горячие газы из топки последовательно движутся по трубам и коленам и барботируют через слой кислоты в каждой камере концентратора. При этом создается тесный контакт газа и кислоты, благодаря чему между ними происходит интенсивный теплообмен. По мере перетекания из камеры в камеру кислота по­ степенно нагревается, давление пара над ней повышается, вода ис­ паряется и концентрация H2S 0 4 в растворе кислоты увеличивается.

164


а

В первой камере температура кислоты

достигает 230—250° С,

ее концентрация 93—95% H2SO4. Поэтому одновременно с водой

в

этой камере испаряется и серная кислота.

Благодаря интенсив­

ному теплообмену газ, выходящий из первой камеры, насыщается парами H2SO4 (до 50 г/м3). Во второй камере давление насыщенно­ го водяного пара над разбавленной серной кислотой выше, чем в газах, поступающих в эту камеру. Поэтому здесь происходит испа­ рение воды и, следовательно, кислота несколько концентрируется. Давление насыщенного пара H2S 0 4 во второй камере в сотни раз меньше, чем в поступающем газе, поэтому во второй камере пары серной кислоты конденсируются.

До 40 г/м3 этой кислоты (при нормальных условиях) конден­ сируется в объеме с образованием тумана, который осаждается в электрофильтре 4. Конденсат из электрофильтра возвращается в концентратор. Концентрированная серная кислота вытекает из пер­ вой камеры, проходит холодильник 5, поступает в сборник 6 и за­ тем на склад.

Барботажный концентратор представляет собой горизонтальный стальной цилиндр, футерованный изнутри кислотоупорным кирпи­ чом. В первой камере концентратора установлены три барботажные трубы, во второй — одна труба. Барботажные трубы первой камеры изготовлены из хромистой стали и в нижней части имеют зубцы для лучшего распределения газа в кислоте. Во второй каме­ ре барботажная труба состоит из двух частей: верхней — из хро­ мистого чугуна и нижней — из ферросилида. Для перехода газа из одной камеры в другую в каждой перегородке предусмотрено по три барботажных ферросилидовых колена.

Из топки газ поступает одновременно в первую (до 60%) и вто­ рую камеры. Температура газа, входящего в первую камеру, до­ стигает 900° С. Концентрируемая кислота поступает в третью ка­ меру и через специальные каналы в перегородках перетекает во вторую, а затем в первую камеру, из которой выдается в виде про­ дукции.

Газ, поступающий в концентратор, не должен содержать про­ дуктов неполного сгорания топлива, иначе увеличиваются потери серной кислоты из-за восстановления части кислоты до S 0 2 при нагревании. Кроме того, недостаточно эффективно используется топливо, что повышает себестоимость готовой продукции.

Кислота, поступающая на концентрирование, не должна содер­ жать большого количества вредных примесей. Допускается содер­ жание не более 0,1% окислов азота, так как выделение их при на­ гревании кислоты вызывает сильную коррозию аппаратуры. Неже­ лательно также наличие в кислоте солей и взвешенных примесей, осаждающихся в виде шлама, который загрязняет аппараты и кислотопроводы. Недопустимо присутствие в кислоте органических ве­ ществ.

Примерный режим работы трехкамерного барботажного кон­ центратора:

165


 

 

Камеры

 

Температура газа, °С:

1-я

2-я

З-я

820

255

185

ьа входе . . .

на выходе ...........................

255

185

153

Концентрация H2SO4, %:

80

76

68

на входе ..................................

на выходе . . . .

94

80

76

Температура кислоты в каме­

250

163

140

рах, ° С ..................................

Давление воздуха перед топ­

1000

_

_

кой, мм вод. ст.........................

Если поддерживать в камерах концентратора высокую темпе­

ратуру, можно

получать более

концентрированную кислоту (до

96% H2S 0 4).

Однако при этом

понижается производительность

установки и увеличивается содержание сернокислотного тумана в газе после второй камеры. Частицы тумана плохо улавливаются в электрофильтре и составляют основные потери серной кислоты с отходящими газами.

Уносимые газовым потоком брызги серной кислоты, количество которых тем больше, чем выше скорость газа в барботажных тру­ бах и больше их погружение в серную кислоту, имеют сравнитель­ но большие размеры и легко выделяются в электрофильтре. В уста­ новках с барботажным концентратором в электрофильтре улавли­ вается 6— 13% серной кислоты от общей производительности кон­ центрационной установки.

Очистка газа от тумана в электрофильтрах связана со значи­ тельными затратами электроэнергии, поэтому большой практиче­ ский интерес представляет достижение необходимой степени очист­ ки газа в электрофильтрах меньшей мощности. В настоящее время разработаны мероприятия, позволяющие снизить содержание тума­ на после концентратора в 3—4 раза, что снижает в свою очередь нагрузку на электрофильтр.

Установка с трубами Вентури. Рост мощностей установок для производства кислоты заставляет изыскивать более интенсивные аппараты, чем барботажные концентраторы. Большой практиче­ ский интерес представляет концентратор, в котором кислота распыливается потоком горячего газа в трубе. Благодаря высокой ско­ рости газа и огромной поверхности образующихся мелких капель серной кислоты процесс концентрирования протекает весьма интен­ сивно.

На рис 88 изображена схема установки из двух распыливающих аппаратов в форме труб Вентури, в которых происходят те же процессы, что и в камерах барботажного двухкамерного концентра­ тора.

Процесс концентрирования состоит в следующем. Концентри­ руемая серная кислота поступает во вторую (по ходу газа) трубу Вентури 6 (туманоуловитель), распыливается и в виде мелких ка­ пель уносится газовым потоком в циклон 7, где капли осаждаются (размер образующихся капель уменьшается с увеличением скоро­ сти газового потока). Накапливающаяся в циклоне 7 серная кис­

166