Файл: Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента.pdf

Рис.

5.SO.

Зависнмгсть

коэффициента

к0 от

переднего

угла

у, соответствующего

предельным толщинам среза при

свободном

точении жаропрочного сплава

ХН60В

(ЭИ867)

резцом, оснащенным твердым сплавом BKS.

чину

коэффициента

k0-

абсолютные

величины

расстояний

В

таблице

5.2 приведены

опасных

точек

от

режущей кромки при

предельных

толщинах

Т а б л и ц а 5.2

среза, рассчитанные по формуле

BK.S

(5.47).

г =

ХН60В (ЭИ. 67)

что в

с

г

Из таблицы 5.2 видно,

Г

ß°

ІО-3 м

I О-3 м

среднем

3 • 10_3

м.

Следова­

тельно, надо полагать, что неза­

— 10

90

2,2

3,08

висимо от формы режущей

части

инструмента

для

данной

пары

10

70

1,48

3,26

инструментального н обрабатывае­

20

64

0,98

2,85

мого материалов расстояние опас­

30

52

0,644

3,12

ной точки от режущей кромки

неизменно.

k0

при пре­

В таблице 5.3 приведены величины коэффициентов

парах материаловko, со сравнительно мало отличающимися свойс­

твами,

величины

близки

по

величине.

Коэффі ц ент й„

при разных усовиях резанаяТ а б л и ц а 5.3

ß°

ИнструментальныГі

Обрабатываемый

*0

20

64

материал

материал

2,86

Т15Кб

ХН60В (ЭИ867)

20

64

ВК8

ХН60В (ЭИ867)

2,9

2,56

0

70

Т5КІ0

ХН70МВТЮБ (ЭИ598)

2,66

0

70

Т5К10

ХН70ВМТЮ (ЭИ617)

0

70

ВК8

ХН70МВТЮБ (ЭИ598)

2,42

2,88

0

70

Т5К12В

ХН70МВТЮБ (ЭИ598)

В главе I было отмечено решающее влияние толщины среза на

скалывание

режущей части инструмента. Поэтому естественно

щей части

инструмента.

На рис.

5.21—5.28 дано распределение главных напряжений

в режущей

части.

части инструмента.

ВК8 — ХН60В (ЭИ867). у=10°;

ß=^70°; а = а лр=0,56-10"3м

1 _

Ѳ = 10°;

2 — 0=20°; 3 — 0=30 °;

4 — 0=40°;

С5 _

0=50 °;

6 — 0=60 °;

7 — 0=70°;

8 — 0 = 8 0 .

Рис. 5.22. Распределение главных

напряжений га3 в

режущей части

В К 8 -Х Н 6 0 В

(ЭИ867).

инструмента.

у = Ю °;

ß = 70°; я = а „ р= 0 ,5 6 -10“% .

1— 0=10°;

2—0=20 °;

3— 0 = 30°;

4—0=40 °;

5— 0=50°;

6— 0=60 °; 7— 0=70°;

8— 0=80°

Рис. 5.23. Распределение главных

напряжений

сь в режу­

щей части

инструмента.

ВК 8— ХН 60В (ЭИ867).

у ~

10°;

ß=70°; а = 0 ,28.10-*м.

В К8— ХН60В

(ЭИ867),

у=20°; ß=64°; а = о лр= 0 ,4 6 -ІО'3 м

1 _0 = 2 О °;

2— Ѳ =30°;

3— 0=40°; 4— 0=50°; 5—0=60°;

6— 0=70 °;

7— 0=80°; 8— 0= 8 4 °.

растягивающие напряжения оу (о ^ О ^ оу ), которые возрастают

по мере удаления от кромки, имеют максимум на расстоянии

г —

küc

и далее уменьшаются.

3. Когда в определенной части контактной зоны о^ОзгОд, то

ВК.8— ХН 60В (ЭИ867).

у=20°. ß=G4°; п=п,,р=0,46-10“ 3м

1 -0 = 2 0 °; 2—Ѳ =30°;

3 - 0 = 4 0 ° ;

4 -Ѳ = 5 0 ° ; 5 - 0 = 6 0 °;

6—0=70 °;

7—0=80°;

8—0=84 °.

Рис. 5.27.

Распределение главных напряжений*ctj, С72 в

режущей

части

инструмента.

ВК 8— ХН60В (ЭИ867).

7=30°;

ß=52°; а = а „„= 0 ,3 2 ■ 10"3 м

4 — 0=30°;

2— 0=40°;

3—0=50°; 4—0=60 °; 5—0=70°;

6—0 = 8 0 °; 7—0 = 8 2 °.

Р и с .

5.28. Р а с п р е щ е й ч а с т и и н с т р у м е н т а .

д е л е н и е г л а в н ы х н а п р я ж е н и и ст3 в р е ж у ­

ВК8— ХН60В (ЭИ867).

у=30°;

ß=52°;

а = а ,іо= 0 ,32 • ІО'3 м

] — 0=30°;

2— 0=40 ";

3—Ѳ = 5 0 с; 4 —0=60°;

5— 0 = 7 0 °;

На

рис.

6—0 = 8 0 °;

7— 0= 8 2 °.

5.29 — 5.31

показано распределение главных на­

пряжений

на

передней

поверхности

при разных толщинах

среза.

рис.

5.29—5.31 видно, что с увеличением

толщины среза

На

растает. Так например, при у=10°, ß=70°

для

а=0,11

• 10~3

м

аг

тах=

175,5 Мн/м3, а при

а-=аПр =

0,56 ■

10_3

м

0

! max=735 Мн/м2,

т.

е. увеличение толщины среза с 0,11

•

10_3 м до 0,56 •

Ш -3 м (в

5

раз)

вызывает увеличение

тах

с 175,5 Мн/м2 до 735 Мн/м2

(в

4.19 раза). При

у = 20°,

ß=64°

увеличение толщины

среза

с

0,16 •

ІО-3 м до

0,46 • ІО-3 м (в

2,87

раза)

вызывает

повышение

max

в 1,755 раза. При у —30°, ß=52° увеличение толщины среза

с

0,2*

10-3 м до 0,32 • 10_3 м (в

1,6

раза)

вызывает

повышение

m a x

В

1,45 раза.

тах

от толщины

среза при

На

рис. 5.32 дана зависимость ог

разных передних углах.

что зависимость

<зг тах

от толщины среза

На

рис. 5.32

видно,

Рнс. 5.29. Распределение главных напряжений о?!

и

сг

на

передней

поверхности при разных толщинах среза.

0

=

7

=

10

°

1

—

а = 0 ,

ВК8— ХН60В (ЭИ867). 7=10°; ß=70°;

1

11-10—3 м; 2 — а=0,20-10~3 м;

3 — а=0,28 -10 -3ы;

4—а=0,45 • 10“3м;5—а=0,56

• 10“3м.

1

ВК8—ХН60В (ЭИ867). 7=20°;

ß=64°;

_ а = 0 , ШЛО"3 м;

2—£1=0,32.10-зм;

3—fl = 0,4 - 10'3m;

.

.

4—а = 0 ,4 6 -ІО-3 м.

передней поверхностие при разных

толщинах среза.

=ѵ=зо°.

В КЗ— ХН60В (ЭИ867). т>=30°; ß=52c;

1—а=

0,2

• 1 ~

;

2—

3 — а =

0,28

•

10'» м;

j m

4—а - - = 0 ,2 5 * К Г * м ;

ö