Файл: Ахмедов, Р. Б. Газ в народном хозяйстве Узбекистана.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 19.10.2024

Просмотров: 85

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

eT=

— соотношение

степеней

черноты топки

 

ет

при сжигании соответственно первого и

 

 

второго

видов топлива;

 

 

1ГТ= —у 2------- критерий,

характеризующий

конструк-

-д— —I

тивные характеристики топки, паропе-

опт

 

регревателя и теплофизические свойства

б)

 

 

топлива;

 

 

потребного

диапазона ре

формула для

расчета

гулирования

суммарного

теплообмена

в

зависимости

от изменения

нагрузки

 

 

 

 

 

 

 

Ахн =

 

Хща х

I -

_ ( _н\0,6,

(72)

 

А

МУт)_\

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а °'ц

г

 

где

1

- 1

omin uonm

~

1

- 1

стах

иопт

критерий, характеризующий конструк­ тивные характеристики топки, пароперенагреватёля и диапазона регулирова­ ния паропроизводительности котлоаг­ регата;

_

Етах

 

степеней

черноты топки

ет = —^ — соотношение

 

ет

при максимальной

и минимальной на­

 

 

грузках;

 

 

 

 

D =

min

— относительный диапазон регулирования

в)

производительности

котлоагрегата:

формула для расчета потребного

диапазона ре

гулирования

суммарного теплообмена

в

зависимости

от изменения

коэффициента

избытка

воздуха

Аха=

где

В

х ,

’ let С'1*

|/00,б

(73)

L rii Са

ш 1 + 1,016-Аа.—“

 

 

 

га'3

— I — критерии, характеризующий измене­ на/ ние радиационных характеристик

160


 

 

пламени при изменении избытка воз­

 

 

духа

в топке;

 

 

 

а а 1

теплоемкость

воздуха,

соответствую­

 

сх с

 

 

щая

режиму

работы

котла с избыт­

г)

 

ком

воздуха;

 

 

 

формула для

расчета потребного диапазона регу­

лирования суммарного теплообмена в топке от измене­

ния

температуры питательной

воды

 

 

 

Дх

 

 

 

 

 

 

(74)

где

 

 

 

 

£т

 

 

 

 

 

 

£т

 

 

 

 

 

 

£Т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ine — энтальпия

перегретого

пара;

 

/пв, /„ з —энтальпии

 

питательной

воды, соответст­

 

вующие избытку

воздуха а и а1;

к. п. д. котлоагрегата, соответствующий избытку воздуха а и а1.

Приведенные

формулы могут

быть

использованы

при проведении

соответствующих

расчетов по

опреде­

лению

потребного диапазона

регулирования

теплооб­

мена.

Значение

параметра Дх при этом может быть

положительным

или

отрицательным. Положительный

результат указывает на необходимость

перемещения

месторасположения

максимума

температуры

пламени

при изменении вышерассмотренных режимных парамет­ ров вверх по высоте топочной камеры, а отрицатель­ ный — о необходимости его снижения.

Задачами дальнейших исследований в данном нап­ равлении являются:

1. Исследование статических температурных харак­ теристик пароперегревателей различных конструкций.

2. Разработка рекомендаций по расчету потребного диапазона регулирования теплообмена в топках паро­ генераторов с радиационно-конвективными пароперег­ ревателями.

В настоящее время такие исследования в СредазНИИГазе проводятся.

Одной из важнейших задач в рассматриваемой об­ ласти является также разработка рекомендаций по расчету локальных значений тепловых потоков в объе-

П-466

161



ме топочной камеры. Этот вопрос особенно остро вста­ ет в связи с наблюдающимися на парогенераторах СКД тепловыми перегрузками отдельных участков то­ почных поверхностей нагрева, особенно НРЧ.

В настоящее время не существует надежных инже­

нерных методов расчета локальных тепловых

потоков

в объеме топочной камеры даже для случая

стацио­

нарной организации топочных процессов. Поэтому весь­

ма актуальными как с

научной,

так и с практической

точки зрения задачами

 

являются

разработка

хотя бы

приближенного метода

расчета

локальных

тепловых

потоков с учетом компоновки и мощности горелок, ско­ рости выгорания топлива, характеристик температур­ ной кривой и температурного поля топки и аэродинами­ ческой оси факела. Точность этого метода, естественно, должна удовлетворять требованиям инженерных рас­ четов. В настоящее время в СредазНИИГазе проводят­ ся исследования также и в данном направлении.

ОПЫТ ПЕРЕВОДА ПРОМЫШЛЕННЫХ И ОТОПИТЕЛЬНЫХ КОТЕЛЬНЫХ НА ПРИРОДНЫЙ ГАЗ

Для городов республики конца пятидесятых — нача­ ла шестидесятых годов была характерна застройка от­ дельными группами многоэтажных зданий, что привело к обилию мелких отопительных котельных, сжигающих уголь. Промышленные котельные, которые имелись, как правило, на каждом заводе, сжигали уголь и мазут. Котельные сильно загрязняли атмосферу городов, ко­ торая и без того характеризовалась сильной запылен­ ностью.

Начиная с 1958 г., когда предприятия г. Бухары впервые получили Джаркакский природный газ, в Уз­ бекистане стал широко осуществляться перевод на га­ зообразное топливо промышленных и отопительных котельных. Это позволило на 8—12% поднять коэффи­ циент полезного использования топлива, резко улуч­ шить условия работы обслуживающего персонала и значительно очистить воздушные бассейны городов республики.

Промышленные и отопительные котельные в УзССР, как правило, присоединялись к городским газовым се­ тям среднего давления (до 3 ати). Снижение давления

162


газа осуществлялось в газорегулировочных пунктах ГРП, которые размещались или отдельно от зданий котельных или в пристройках к ним и в самих котель­ ных. В начальный период газификации республики при­ менялись регуляторы давления типа РДС, затем нашли широкое применение более надежные регуляторы РДУК.

Применяемые в промышленных и отопительных

котель­

ных горелочные устройства можно

разделить

на три

типа — диффузионные, смесительные

и инжекционные.

В первые годы газификации республики при перево­ де промышленных котлов на сжигание газообразного топлива предпочтение отдавалось инжекционным го­ релкам. На многих котлах типа Шухова-Берлина, КРШ и ДКВ устанавливались горелки ИГК. конструк­ ции Ф. Ф. Казанцева. Так как максимальная производительность этих горелок ограничена, на котлах неред­ ко устанавливались 3—4 горелки такого типа. Из-за большой длины они значительно загромождали фрон­ товую сторону котлов.

Большей производительностью и малой длиной об­ ладают многосопловые инжекционные горелки конст­ рукции Д. Ф. Царика. Основные технические данные горелочных устройств приведены в табл. 25.

В 1962—1963 гг. предприятием «Узоргэнергогаз», которое к этому времени было переименовано в «Сред-

Т а б л и ц а 25

Расчетные характеристики и основные конструктивные размеры инжекциоиных многосопловых горелок неполного предварительного смещения

Расход

газа

( —0,73

,

 

 

 

кг/нм3) при давлении

пределнийижН регулирования горелки

соплаетрамиД ,горелкимм

м м

вод.

ст.

 

 

 

 

250

500

 

7500

 

 

 

 

 

 

 

I

2 2 ,5

 

 

102

0 ,2 2 0

4 ,2

3 1 ,7

 

 

144

0 ,2 2 0

5 ,0

38

 

 

173

0 ,2 2 0

5 ,5

50

 

 

230

0 ,2 1 7

6 ,3

9 1 ,5

278

0 ,3 2 9

6 ,0

117

 

357

0 ,3 2 8

6 ,8

138

 

420

0 ,3 2 9

7 ,4

185

 

540

0 ,3 1 3

7 ,5

сопел

 

 

Г *

Д иам етр,

м м

4

 

 

 

 

 

-

S &

оличествоК

екторажин

выходного носика

х

о

*

t

 

 

 

 

 

 

5

Я

 

 

 

S

X

 

 

 

X

S

 

 

 

<. X

6

100

90

378

6

119

109

450

6

131

120

495

6

150

140

567

8

168

156

540

8

190

176

610

8

207

192

665

10

231

215

675

Д и ам етр кольце­ вого отверстия для прохода вто- k ричного воздуха

190

220

245

270

310

350

380

430

163