Файл: Ахмедов, Р. Б. Газ в народном хозяйстве Узбекистана.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 19.10.2024
Просмотров: 85
Скачиваний: 0
eT= |
— соотношение |
степеней |
черноты топки |
||||||
|
ет |
при сжигании соответственно первого и |
|||||||
|
|
второго |
видов топлива; |
|
|
||||
1ГТ= —у 2------- критерий, |
характеризующий |
конструк- |
|||||||
-д— —I |
тивные характеристики топки, паропе- |
||||||||
опт |
|
регревателя и теплофизические свойства |
|||||||
б) |
|
|
топлива; |
|
|
потребного |
диапазона ре |
||
формула для |
расчета |
||||||||
гулирования |
суммарного |
теплообмена |
в |
зависимости |
|||||
от изменения |
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
||
|
Ахн = |
|
Хща х |
I - |
_ ( _н\0,6, |
(72) |
|||
|
А |
МУт)_\ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~В |
|
|
|
а °'ц |
г |
|
где
1
- 1
omin uonm
~ |
1 |
- 1 |
стах
иопт
критерий, характеризующий конструк тивные характеристики топки, пароперенагреватёля и диапазона регулирова ния паропроизводительности котлоаг регата;
_ |
Етах |
|
степеней |
черноты топки |
||
ет = —^ — соотношение |
||||||
|
ет |
при максимальной |
и минимальной на |
|||
|
|
грузках; |
|
|
|
|
D = |
min |
— относительный диапазон регулирования |
||||
в) |
производительности |
котлоагрегата: |
||||
формула для расчета потребного |
диапазона ре |
|||||
гулирования |
суммарного теплообмена |
в |
зависимости |
|||
от изменения |
коэффициента |
избытка |
воздуха |
Аха=
где
'А
В
х , |
’ let С'1* |
|/00,б |
(73) |
L rii Са |
ш 1 + 1,016-Аа.—“ |
||
|
|
|
га'3
— I — критерии, характеризующий измене на/ ние радиационных характеристик
160
|
|
пламени при изменении избытка воз |
||||||
|
|
духа |
в топке; |
|
|
|||
|
а а 1 |
— теплоемкость |
воздуха, |
соответствую |
||||
|
сх с |
|||||||
|
|
щая |
режиму |
работы |
котла с избыт |
|||
г) |
|
ком |
воздуха; |
|
|
|
||
формула для |
расчета потребного диапазона регу |
|||||||
лирования суммарного теплообмена в топке от измене |
||||||||
ния |
температуры питательной |
воды |
|
|
||||
|
Дх |
|
|
|
|
|
|
(74) |
где |
|
|
|
|
£т |
|
|
|
|
|
|
£т |
|
|
|
||
|
|
|
£Т |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ine — энтальпия |
перегретого |
пара; |
|||||
|
/пв, /„ з —энтальпии |
|
питательной |
воды, соответст |
||||
|
вующие избытку |
воздуха а и а1; |
—к. п. д. котлоагрегата, соответствующий избытку воздуха а и а1.
Приведенные |
формулы могут |
быть |
использованы |
||||
при проведении |
соответствующих |
расчетов по |
опреде |
||||
лению |
потребного диапазона |
регулирования |
теплооб |
||||
мена. |
Значение |
параметра Дх при этом может быть |
|||||
положительным |
или |
отрицательным. Положительный |
|||||
результат указывает на необходимость |
перемещения |
||||||
месторасположения |
максимума |
температуры |
пламени |
при изменении вышерассмотренных режимных парамет ров вверх по высоте топочной камеры, а отрицатель ный — о необходимости его снижения.
Задачами дальнейших исследований в данном нап равлении являются:
1. Исследование статических температурных харак теристик пароперегревателей различных конструкций.
2. Разработка рекомендаций по расчету потребного диапазона регулирования теплообмена в топках паро генераторов с радиационно-конвективными пароперег ревателями.
В настоящее время такие исследования в СредазНИИГазе проводятся.
Одной из важнейших задач в рассматриваемой об ласти является также разработка рекомендаций по расчету локальных значений тепловых потоков в объе-
П-466 |
161 |
ме топочной камеры. Этот вопрос особенно остро вста ет в связи с наблюдающимися на парогенераторах СКД тепловыми перегрузками отдельных участков то почных поверхностей нагрева, особенно НРЧ.
В настоящее время не существует надежных инже
нерных методов расчета локальных тепловых |
потоков |
в объеме топочной камеры даже для случая |
стацио |
нарной организации топочных процессов. Поэтому весь
ма актуальными как с |
научной, |
так и с практической |
||
точки зрения задачами |
|
являются |
разработка |
хотя бы |
приближенного метода |
расчета |
локальных |
тепловых |
потоков с учетом компоновки и мощности горелок, ско рости выгорания топлива, характеристик температур ной кривой и температурного поля топки и аэродинами ческой оси факела. Точность этого метода, естественно, должна удовлетворять требованиям инженерных рас четов. В настоящее время в СредазНИИГазе проводят ся исследования также и в данном направлении.
ОПЫТ ПЕРЕВОДА ПРОМЫШЛЕННЫХ И ОТОПИТЕЛЬНЫХ КОТЕЛЬНЫХ НА ПРИРОДНЫЙ ГАЗ
Для городов республики конца пятидесятых — нача ла шестидесятых годов была характерна застройка от дельными группами многоэтажных зданий, что привело к обилию мелких отопительных котельных, сжигающих уголь. Промышленные котельные, которые имелись, как правило, на каждом заводе, сжигали уголь и мазут. Котельные сильно загрязняли атмосферу городов, ко торая и без того характеризовалась сильной запылен ностью.
Начиная с 1958 г., когда предприятия г. Бухары впервые получили Джаркакский природный газ, в Уз бекистане стал широко осуществляться перевод на га зообразное топливо промышленных и отопительных котельных. Это позволило на 8—12% поднять коэффи циент полезного использования топлива, резко улуч шить условия работы обслуживающего персонала и значительно очистить воздушные бассейны городов республики.
Промышленные и отопительные котельные в УзССР, как правило, присоединялись к городским газовым се тям среднего давления (до 3 ати). Снижение давления
162
газа осуществлялось в газорегулировочных пунктах ГРП, которые размещались или отдельно от зданий котельных или в пристройках к ним и в самих котель ных. В начальный период газификации республики при менялись регуляторы давления типа РДС, затем нашли широкое применение более надежные регуляторы РДУК.
Применяемые в промышленных и отопительных |
котель |
|
ных горелочные устройства можно |
разделить |
на три |
типа — диффузионные, смесительные |
и инжекционные. |
В первые годы газификации республики при перево де промышленных котлов на сжигание газообразного топлива предпочтение отдавалось инжекционным го релкам. На многих котлах типа Шухова-Берлина, КРШ и ДКВ устанавливались горелки ИГК. конструк ции Ф. Ф. Казанцева. Так как максимальная производительность этих горелок ограничена, на котлах неред ко устанавливались 3—4 горелки такого типа. Из-за большой длины они значительно загромождали фрон товую сторону котлов.
Большей производительностью и малой длиной об ладают многосопловые инжекционные горелки конст рукции Д. Ф. Царика. Основные технические данные горелочных устройств приведены в табл. 25.
В 1962—1963 гг. предприятием «Узоргэнергогаз», которое к этому времени было переименовано в «Сред-
Т а б л и ц а 25
Расчетные характеристики и основные конструктивные размеры инжекциоиных многосопловых горелок неполного предварительного смещения
Расход |
газа |
( —0,73 |
, |
|
|
|
|
||||
кг/нм3) при давлении |
пределнийижН регулирования горелки |
соплаетрамиД ,горелкимм |
|||
м м |
вод. |
ст. |
|
||
|
|
|
|||
250 |
500 |
|
7500 |
|
|
|
|
|
|
|
I |
2 2 ,5 |
|
|
102 |
0 ,2 2 0 |
4 ,2 |
3 1 ,7 |
|
|
144 |
0 ,2 2 0 |
5 ,0 |
38 |
|
|
173 |
0 ,2 2 0 |
5 ,5 |
50 |
|
|
230 |
0 ,2 1 7 |
6 ,3 |
— |
9 1 ,5 |
278 |
0 ,3 2 9 |
6 ,0 |
|
— |
117 |
|
357 |
0 ,3 2 8 |
6 ,8 |
— |
138 |
|
420 |
0 ,3 2 9 |
7 ,4 |
— |
185 |
|
540 |
0 ,3 1 3 |
7 ,5 |
сопел |
|
|
Г * |
||
Д иам етр, |
м м |
4 |
|
||
|
|
||||
|
|
- |
S & |
||
оличествоК |
екторажин |
выходного носика |
х |
о |
|
* |
t |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
5 |
Я |
|
|
|
|
S |
X |
|
|
|
|
X |
S |
|
|
|
|
<. X |
||
6 |
100 |
90 |
378 |
||
6 |
119 |
109 |
450 |
||
6 |
131 |
120 |
495 |
||
6 |
150 |
140 |
567 |
||
8 |
168 |
156 |
540 |
||
8 |
190 |
176 |
610 |
||
8 |
207 |
192 |
665 |
||
10 |
231 |
215 |
675 |
Д и ам етр кольце вого отверстия для прохода вто- k ричного воздуха
190
220
245
270
310
350
380
430
163