Файл: Технология добычи руды на жильных месторождениях Казахстана..pdf

Пользуясь графиком 24, откладываем на вертикальной оси значение F = 4,7. Далее, проводим горизонтальную пря­ мую до пересечения с кривой, соответствующей р=30°, и из точки пересечения опускаем перпендикуляр на горизон­ тальную ось. Таким образом, определяем величину о : Л = = 1,4. Следовательно, ширина барьерного целика по восста­ нию равна: о = й - 1 ,4 = 5 -1 ,4 = 7 ,0 м.

О п р е д е л е н и е ш и р и н ы б а р ь е р н ы х ц е л и к о в по п р о с т и р а н и ю . Как и в предыдущем случае, опреде­ лим величину F :

„3-0,97-2,6-125-120_1 п

Затем находим по графику отношение а : Л, равное еди­ нице, и вычисляем ширину барьерного целика по простира­ нию:

о = й -1 ,0 = 5 -1 ,0 = 5 м.

Таким образом, ширину барьерного целика примем 5 м. О п р е д е л е н и е в е л и ч и н ы п р о л е т а к а м е р ы .

Расчет проводим по формуле (37):

Принимаем пролет между целиками равным 11 л*. Полученные расчетным путем размеры междукамерных

и барьерных целиков для двух предлагаемых вариантов бу­ дут одинаковыми.

Анализ результатов отработки опытного блока

Проектируемый к отработке блок охватывает жилу Сподуменовая III, заключенную между гор. 610 и 580 основно­ го участка Бакенного месторождения. Жила на опытном участке имеет неправильную форму. Угол падения жилы 10— 15°, мощность рудного тела на указанном участке 3— 6,5 м. Крепость руды 12— 14.

Для восприятия давления пород со стороны вышележа­ щего отработанного гор. 630 м в момент отработки опытно­ го участка на всем протяжении штрека гор. 610 м остав­ ляется временный барьерный целик шириной 5 м.

На Огневском руднике для отработки вышележащих го­ ризонтов расстояние между осями целиков А берется рав­ ным 15 м. В проекте также принято А, равное 15 м.

Исходя из этого для нанесения на план центров цели­

99

ков-столбов на оси барьерного целика гор. 610 м наносим точки через отрезки, равные 15 м. Полученные точки про­ нумеруем 1, 2, 3 и т. д. (ось барьерного целика криволиней­ ная, изменяется в соответствии с гипсометрией почвы штре­ ка). Расположение точек 1, 2, 3 и т. д. на криволинейной оси производится таким образом, чтобы впоследствии целикистолбы, центрами которых являются точки, не попали в зону наклонных восстающих. Через центры целиков про­ водятся линии, параллельные осям камер (рис. 26).

Далее необходимо фиксировать длину полученных от­ резков в промежутке от центра соответствующих целиков горизонтов 610 и 580 м (последние на плане показаны в виде барьерных целиков).

Рис. 26. План расположения целиков к проекту отработки опыт­ ного блока.

Площадь отрабатываемого участка изменяется по непра­ вильному контуру в соответствии с взаимными положения­ ми штреков гор. 580 и 610 м.

При расположении целиков по квадратной сетке пло­ щадь основания Sqch равна А 2. В рассматриваемом случае, соединяя четыре близлежащих целика, приблизительно бу­ дем иметь ромбы со сторонами 15 м, длина меньшей из диа­ гоналей равна также 15 м (например, целики № 14—25, 25—16 и т. д.).

Длина другой диагонали равна

B—2 j/ rА2- -^-=2 Y 152-

100

Площадь ромба составляет

15-26 = 200 м2.

Расчет ведется по методу Л. Д. Шевякова, согласно ко­ торому сечение целика по условию допускаемого напряже­ ния на сжатие от действия призмы с площадью основания So, высотой Я определяется из выражения

ТH S . n

(38)

где Я — высота налегающего столба пород от центра кров­ ли целика до дневной поверхности;

ks — коэффициент запаса прочности, тг=3;

[ос] — предел прочности на сжатие для образца породы целика кубической формы [сгс] = 12 000 т/м2 (эта величина принята по результатам исследования физико-механических свойств пород и руд Огневского рудника ИГД им. А. А. Скочинского);

кф— коэффициент формы целика, учитывающий влия­

ние соотношения геометрических размеров цели­ ка на его несущую способность.

Значение кф для пород Бакенного месторождения на

данный момент еще экспериментально не установлено и поэтому для предварительной опытно-экспериментальной рекомендации принимается по аналогии со значениями, ус­ тановленными для джезказганских пород такой же крепо­ сти, для которых

Из выражения (38) находим

—

ЫЗц '

Принимая квадратное сечение целиков S4= a 2 и под­ ставляя значение всех коэффициентов, входящих в формулу

(39), имеем

Приравнивая выражения (39) и (40), будем иметь

101

у— 0.18Н

Уh — а* ’

откуда

ширины столбчатого целика для конкретных значений глу­ бины залегания и мощности рудного тела при указанных выше значениях крепости руд, сетки расположения цели­ ков, коэффициента запаса прочности целика.

П о р я д о к п р о в е д е н и я р а с ч е т а . Для опреде­ ления допускаемой ширины того или иного целика необхо­ димо каждый раз подставлять в формулу (41) значения вы­ соты налегающего столба пород от центра кровли целика до дневной поверхности и высоты целика, иначе говоря, мощности рудного тела в данной точки залежи. Следова­ тельно, расчету целиков должны предшествовать:

1) определение значения Н для данного целика, это (рис. 27) производится вычитанием топографических поверх­ ностей земли # 3 и кровли залежи Нкр;2

Рис. 27. Рельеф земной поверхности участка опытного бло­ ка.

2) определение значения h для данного целика, это про­ изводится вычитанием топографических поверхностей кров­ ли Нкр и почвы залежи Нпочъ.

Далее, при расчете какого-либо из целиков с конкретны­ ми значениями координат его центра найденные значения H u h подставляются в формулу (41).

102

Результаты расчетов, произведенных по описанному вы­ ше методу, приведены в таблице 22.

Окончательно ширину целиков следует принимать на 0,7—0,8 м больше вычисленной, т. е. с учетом интенсивной трещиноватости целика по периметру в результате ведения буровзрывных работ.

Результаты наблюдений за поведением барьерных, междукамерных целиков и кровли камер

К началу IV квартала 1968 г. в опытном блоке жилы Сподуменовая III гор. 580—610 м полностью отработаны

46, 47, 48, 49-я камеры и частично 50, 51, 52-я.

В течение всего периода отработки опытного блока ве­

103

лись визуальные наблюдения за поведением кровли камер, междукамерных и барьерных целиков, на основании кото­ рых каких-либо изменений в поведении перечисленных вы­ ше элементов блока не наблюдалось.

При отработке блока было допущено изменение расстоя­ ния между столбчатыми целиками по линии восстания с 15 до 10 ж с целью создания более устойчивой системы рас­ положения междукамерных целиков.

Анализируя поведение кровли и целиков опытного бло­ ка, можно сделать следующие выводы. Параметры, рассчи­ танные в проекте по этому блоку, выбраны правильно, что подтверждается устойчивостью кровли камер и целиков поч­ ти при полной отработке панели, когда [зсж] для барьер­ ного целика равна 700 кг1см,2, а междукамерных целиков — 200 кг/см2. При расширении площади отработки нагрузка на целики с увеличением глубины отработки увеличится и для ее подсчета необходимо проведение дополнительных исследований.

Метод расчета параметров приемлем для условий зале­ гания Бакенного месторождения.

Как видно, методика расчета параметров междукамер­ ных целиков и пролета камер выбрана правильно.

Предлагаемый вариант камерно-столбовой системы разработки

Параметры камерно-столбовой системы разработки на Огневском руднике не имеют достаточного научного обосно­ вания. Междукамерные целики оставлялись не регулярно, размеры не были выдержаны. Проектом Иргиредмета было предусмотрено оставление надштрековых и подштрековых целиков, параметры которых также не были обоснованы. Такое ведение горных работ привело к внезапному массо­ вому обрушению висячего бока в декабре 1968 г. на жиле Сподуменовая III гор. 610 м.

Во избежание массового обрушения предлагаются два

Г. Е. Гулевича, в случае различной жесткости тех и других разгружает первые, предотвращая внезапное массовое об­ рушение. В случае, если обрушение все-таки произойдет, изолированная панель послужит преградой для распростра­

104