ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 19.10.2024
Просмотров: 111
Скачиваний: 0
где |
Q — производительность фабрики |
по |
рядовому углю, т/ч; |
||
WР — влажность рядового угля, %; |
шихте; |
|
|||
Уі — выход |
г-того продукта, % к |
|
|||
формулы баланса: |
|
|
|
||
|
|
(?о==<?і + (?2 + • • • |
|
|
(7) |
|
|
W0 =Wx+Wa+ ..-.+wai |
|
||
количество воды в продукте |
|
|
|
||
|
|
W = Qn, м8/ч; |
> |
|
(8) |
отношение Ж : Т в продукте при его -влажности W? |
|
||||
|
|
W P |
|
|
|
|
|
?г= 100—W P’ |
|
|
|
где |
|
Q0 и W 0 — количество |
соответственно |
твер |
|
|
|
дого и воды в продукте, |
посту |
||
Qx, |
(?3,. . . и |
пающем в операцию, т/ч и м3/ч; |
|||
W lt W 2>. . . — количество |
соответственно |
твер |
|||
|
|
дого и воды в продуктах, |
уда |
||
|
|
ляемых из операции, т/ч и м3/ч; |
|||
|
|
п — отношение Ж : Т в продукте. |
|||
Параметры Ерти I. Среднее вероятное отклонение Ерт и погреш ность разделения I служат для оценки эффективности работы обо гатительных машин и определения результатов гравитационного
обогащения угля.
Для определения Ертработающей обогатительной машины строят кривые разделения Тромпа (рис. 21) по данным фракционного со
58
става исходного угля |
и |
продуктов обогащения в |
координатной: |
системе б (плотность) |
и |
е (извлечение). |
|
П л о т н о с т ь ю |
р а з д е л е н и я бр называется плотность, |
||
при которой соответствующая ей бесконечно малая |
фракция при |
||
обогащении распределяется равномерными количествами между двумя продуктами обогащения (при извлечении е = 50% , см. рис. 21).
С р е д н и м в е р о я т н ы м о т к л о н е н и е м Ерт назы вается полуразность между плотностями точек кривой разделения Тпт
соответствующим извлечению |
25 и 75% (см. рис. 21): |
Е р т = |
075~ 025 , Г/СМ 3, |
где б76 и б25 — плотность при извлечении 75 и 25 %, г/см3.
При обогащении в обогатительных машинах с тяжелой средой величина Ерт изменяется в зависимости от плотности разделения 8Р (кривая разделения Т п симметрична).
При обогащении, в обогатительных машинах с водной средой
Ерщ возрастает пропорционально бр—1 |
(кривая Т п несимметрична) |
£ рт = /(8 р- |
1), |
откуда
тЕРт
“бр — 1 ’
где I — коэффициент погрешности разделения.
Погрешность разделения I позволяет судить о точности разделе ния в обогатительной машине независимо от плотности разделения бр.
Параметры Ерт и I зависят от крупности и обогатимости угля, удельной производительности и не зависят от фракционного состава исходного угля [22]. С уменьшением Ерт и I эффективность работы обогатительной машины увеличивается.
Значения Ерт и / для различных типов обогатительных машин, приведены в приложении 1.
По величинам Ерт и I можно определить выход и зольность про дуктов обогащения и их фракционный состав при заданном фрак ционном составе исходного угля. Для этого из теории вероятности
используют интеграл вероятности |
Гаусса |
|
|||
|
|
|
* _х*_ |
|
|
Е ( х ) = |
- 7= |
|
[ е |
2 d x , |
(10) |
|
V 2л |
|
J |
|
|
|
|
—°о |
|
|
|
где X — случайная |
величина |
(ошибка); |
|
||
е = 2,718 — основание натуральных логарифмов. |
|
||||
Интеграл вероятности Гаусса выражает нормальный закон рас пределения суммарной вероятности случайной величины. Кривая интеграла вероятности Гаусса показана на рис. 22 и по форме по добна кривой разделения Тп (см. рис. 21). Поэтому кривую разделе ния отождествляют с кривой интеграла вероятности Гаусса. Урав нение кривой разделения Т„ будет иметь вид уравнения (10), где
X — отклонение средней плотности фракции бср от плотности раз деления бр в единицах среднеквадратичного отклонения.
Для обогатительных машин: с тяжелой средой
X= - р~ 6ср 0,675; |
(11) |
&рт |
|
с водной средой при логарифмически-нормальном законе рас пределения
x = lg |
|
6 р — 1 |
0,675 |
. |
( 12) |
|
с воздушной средой |
бср 1 |
lg(/+K/2TT) |
’ |
|
||
|
|
0,675 |
|
|
||
z = lg |
- 6р_ . |
|
(13) |
|||
lg(і+ѴЩл) ' |
||||||
|
. |
бср |
|
|||
По величине х находят F(x) по приложению 63 и извлечение данной фракции е = 100 F(x), %.
Рис. 22. Кривая интеграла вероятности Гаусса
Результаты гравитационного обогащения, рассчитанные по Ерт и I, более точные по сравнению с результатами, рассчитанными по нормам взаимозасоряемости [15].
Ниже приводятся примеры расчета качественно-количественных схем применительно к дипломным проектам.
§ 15. РАСЧЕТ КАЧЕСТВЕННО КОЛИЧЕСТВЕННОЙ СХЕМЫ ОБОГАЩЕНИЯ КОКСУЮЩИХСЯ УГЛЕЙ
Расчет качественно-количественной схемы обогащения произ водят пооперационно.
Методика расчета качественно-количественной схемы поясняется примерами.
60
Пример 1. Рассчитать качественно-количественную схему обогащения коксующихся углей (см. рис. 15).
Исходные данные: ситовый состав шихты см. в табл. 8 и 9; фракционный ■состав машинных классов см. в табл. 18; кривые обогатимости см. на рис: 3 и 4; производительность фабрики Q — 420 т/ч; влажность рядового угля Wp — = 4,8%.
Расчет подготовительных операций
Предварительное грохочение и дробление крупного класса ~>>75 |
мм (см. |
||
рис. 15, операции I и II) |
|
|
|
1. Определяем выход надрешетного продукта >-75 мм по формуле |
|
||
где ѵ>75 = |
■У2=У>75 + |
(1 —1ll)Y0-7B- |
|
1.7%; |
|
|
|
Ѵо-75 = |
100 — 1,7 = 98,3%(CM табл. 8); |
|
|
т)! — к. и. д. грохота с отверстиями сита 75 мм, доли ед.; |
с отвер |
||
% = 1 — для сит с отверстиями ^ |
100 мм п ijj = 0,9 — то же, |
||
стиями < 100 мм; |
|
|
|
Ya= 1,7+ (1 -0 ;9 ) 98,3= 11,5%.
2. Определяем общий выход класса 0—75 мм по формулам баланса (4):
Ys= 7 і = Ю0%;
A% = A f ^ = 20,8% (зольность шихты).
Мокрое подготовительное грохочение (операция III)
1. Определяем выход и зольность класса 10—75 мм с учетом к. п. д. грохота:
|
|
|
'Y4 = Y I O -75 + |
(1 — 'Пй ) Y O -10» |
|
|
|
где |
Yio-75 = |
19,6%; |
= |
32,9%; |
|
|
|
|
Yo-io = |
80,4%; -4g_10 = |
17,8% |
(см. табл. 9); |
|
|
|
|
т)2 = |
0,94 — к. п. д. |
грохота при мокром грохочении; |
|
|||
|
|
Y4= |
19,6 + |
(1 - 0.94) 80,4 = 24,4%; |
|
|
|
,ІС_ Yio-76+io—75 + (1—'Пг) Yo-io^lo-io |
19,6 - 32,9-4-(1—0,94) 80,4 • 17,8 |
ОЛ„, |
|||||
------------------------- |
|
^ |
~ |
|
24^4 |
; |
- 3 0 /о - |
2. |
Определяем выход |
и зольность |
класса 0—10 мм: |
|
|
||
YB= Y0-10TI2 = 80,4 ■0,94 = 75,6%;
+5 = ^0-10=17,8%.
3.Проверочный расчет:
Ys = Y 4+ Y5 =24,4+75,6 = 100%;
A | = i M W â d l l _ 20.8X
Расчет основных операций
Отсадка крупного угля (операция IV )
1.Определяем содержание классов 0—0,5 и 0,5—10 мм в исходном:*
*і = YO-0,5 (1 -Л >) = Ю,4 (1 -0,94) = 0.6%•
61
где YO-0,5 = 10,4%;
+о_0>Б= 18,2% (см. табл. 9);
/1°1=Л§_0>6 = 18,2%;
YO,5-IO — Yo-io (1 —'Чг) —xi — 80,4 (1—0,94) —0,6 = 4,2%•
2. Определяем фракционный состав исходного класса с учетом к. п. д грохота (табл. 49).
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 49 |
||
|
Фракционный состав исходного класса |
|
|
|
||||||
Плотность фракции, |
|
10 —75 мм |
|
0 ,5 - 1 0 |
мм |
|
Исходный |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г/с м 3 |
V, % ѵш. % Ас |
0/ |
V, % |
ѵш, % А с , % |
V, % ѵш, % А с, % |
|||||
|
||||||||||
|
|
|
|
у /0 |
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
< 1 ,3 |
28,2 |
5,5 |
3,6 |
66,3 |
2,79 |
4,0 |
34,8 |
8,29 |
3,7 |
|
1,3—1,4 |
14,0 |
2,7 |
8,4 |
9,7 |
0,41 |
6,6 |
13,1 |
3,11 |
8,3 |
|
1,4—1,5 |
13,0 |
2,6 |
22,2 |
4,1 |
0,17 |
19,4 |
11,6 |
2,77 |
22,0 |
|
1,5—1,6* |
3,6 |
0,7 |
27,1 |
2,0 |
0,09 |
27,6 |
3,3 |
0,79 |
27,1 |
|
1,6-1,8 |
5,1 |
1,0 |
33,1 |
2,0 |
0,08 |
38,1 |
4,5 |
1,08 |
33,4 |
|
> 1 ,8 |
36,1 |
7,1 |
69,6 |
15,9 |
0,66 |
77,9 |
32,7 |
7,76 |
70,3 |
|
И т о г о ................ |
100,0 |
19,6 |
32,9 |
100,0 |
4,2 |
17,7 |
100,0 |
23,8 |
30,2 |
|
Ив табл. 18 записываем данные в графы 2, 3, 4, 5 и 7 табл. 49.
Встроке «Итого» графы 6 записываем выход класса 0,5—10 мм и выход
кшихте определяем обычным способом.
Определяем выход й зольность фракций исходного класса (см. табл. 49, графы 9 и 10):
Ѵ< і ,8 = 5,5+ 2,79 = 8.29%;
|
5,5-3,6+ 2,79-4,0 |
3,7% |
|
Л <1*8 |
8,29 |
||
|
|||
и т. д. для других фракций. |
_ |
|
3.Производим расчет шламообразования.
Дополнительный выход шлама в процессе отсадки принимаем по приложе нию 3;
а = 5% при Yo-i = |
26,3% (см. табл. 9); |
||
х2= ІУі—хі) |
а |
|
5 |
1СЮ |
(24,4-0,6) |
100 = 1,2%. |
|
|
^ , = 44 = 30°/о' |
|
|
О б щ и й в ы х о д ш л а м а : |
|
|
|
ж» = *і +*2=0,6+1і2= 1,8%; |
|||
А% |
0,6 • 18,2+1,2 ■30 |
20,5%. |
|
Хі |
' |
1,8 |
|
62