Файл: Виглин, С. И. Генераторы импульсов автоматических устройств учеб. пособие.pdf

"з =

«ср

+

"ga

+ " a i +

'ai А?к.

(19.14)

До

подачи запускающего

импульса

иъ — 0.

Напряжение

a g 2

также

равно нулю, так как сетка

лампы

Л2

присоединена к положительному

зажиму

источника питания

через большое

сопротивление R G

. Тогда

н С р =

— ( ^ а м +

'ам

RK)>

тде

и ш

и

/ а м

—

исходные

значения

напряжения на аноде и

тока

в

лампе

JIV

Согласно

формуле

(19.14), напряжение

на сетке

лампы Л2

равно

Ugi

= «з +

( UALI

+ /АМ

R K )

— ("ai +

«ai R K ) -

(19.15)

Чтобы лампа

Л2

оставалась

запертой,

должно

выполняться

неравен­

ство

Ugg *С 7-g0 2'

Тогда,

полагая

и 3 = — U3,

получаем

U3 > [\Eg0

il +

( £ / а м

+ /ам Як) -

("ai +

'ai Як)].

(19-16)

Для

обеспечения

нормальной

работы

схемы

необходимо

лампу

Л2

оставить запертой на все время разряда

емкости С.

Так

как

в процессе

разряда

напряжение

uai

уменьшается, то наиболее, трудно

выполнить

не­

равенство (19.16) для минимальных значений «агмин и 'тмин

в

конце

разряда. Полагая,

что ток

разряда

*'a i =

const,

имеем

U3

>

[\Ego2| +

Uau

— иа1 М11н].

Но амплитуда пилообразного

напряжения, очевидно,

равна

£/лм =

Уам — "ai мин-

(19.17)

Тогда

U3>i\Egoi\

+

U**)-

(19.16')

14 С. И Внглин.

209

Выведем уравнение динамической

характеристики

А'

В'

процесса

разряда. Основное уравнение лампы

Л1

в

линейной

области

статических

характеристик

имеет

вид

'ai

— Лю +

$i ugl

+

у^.

(19.18)

где / а 0 — условная величина

тока

/ а 1

при

agl

= О и иа 1

= 0 .

Она

определяет­

ся графически, как показано на рис. 19.9.

Подставляя в формулу (19.18) выражение

для

и„,

из

соотношения

(19.13),

получаем следующее уравнение:

•»»

|

^а_1

(19.19)

1 +S,RK

(1

+SlRK)Rh

+

Соответствующее

динамической характеристике

А'

В',

Так как в исходном состоянии лампа

Л-2

является анодной нагрузкой

для лампы

Л,,

то положение точки

А'

иа характеристиках лампы

мож­

но

найти,

если

построить

линию

на-

а)

8)

грузки

из

точки « a i =

£а

под углом

'I

C tg а — #|а + Я К

и

определить

напряжение

usi

соглас­

t

- r

p

но

(19.13).

Способ

определения

рабочей

точ­

4V

-JOK"

ки каскада с отрицательной обратной

связью

по

току

излагается в

гл.

16.

Динамическая

характеристика

А' В'

имеет

наклон,

определяемый

Рис. 19.10.

Эквивалентные

углом

{J,

который

согласно

уравне­

нию

(19.19)

можно

найти

так:

схемы:

а—пентода; 6*-разряда емкости С.

Уравнению (19.19) соответствует эквивалентная схема пентода, пока­

занная

на

рис.

19.10,я. Тогда

эквивалентная

схема разряда

емкости

С

принимает

вид,

показанный

на

рис.

19.10,6.

Постоянная

времени

разря­

да, очевидно,

равна

*р =

С (Rsi

+ Л.) = С \Ru +

(и, +

1) Як!

(19.20)

и коэффициент

нелинейности

» v = V - .

( 1 9 . 2 1 )

С/лм =

/ с о

к-

(19.22)

Для

увеличения

UMt

желательно

увеличивать

^ам

и уменьшать

С.

Однако

уменьшение

С приведет к возрастанию коэффициента нелиней­

ности. Поэтому большую

величину

или

обеспечивают в основном за счет

увеличения тока 1т.

Для этой цели

иногда в цепь лампы Лг

включают

дополнительный источник

положительного смещения

Еа. Так

как

в

этом

случае

ll.gL =

Eg

— /,ц /?,;,

то

точка

А.' перемещается вверх

по

характеристикам

лампы,

что

приво­

дит

к возрастанию

тока

/а м-

ра

по схеме

ОБ его выходная

проводимость YKe

резко уменьша­

ется по сравнению с выходной

проводимостью

YK9

транзистора,

включенного

по схеме ОЭ.

Иначе говоря, при питании транзисто­

ра

от источника тока / э

=

const

обеспечивается

лучшая стаби­

лизация тока

коллектора

iK,

чем

при питании от

источника

тока

/б =

const.

Поэтому на практике выгоднее применять схему

ОБ.

Принципиальная схема

генератора линейно изменяющегося

на­

щие

ее работу,

—

на

рис. 19.12. Транзистор

Ту служит для раз-

4}

о - 8 Ь

Г,

£

\

1'

t

_

Уэ'

7,

Ух/

"за?

Рис. 19.11. Схема генератора линей­

но изменяющегося

напряжения

Рис. 19.12. Форма напряжений

с токостабилизирующим

в схеме генератора с токоста­

транзистором.

билизирующим транзистором.

ряда

конденсатора

С практически постоянным током, а транзистор

Т2 выполняет роль

ключа. Сопротивление

У?э

служит для стаби­

лизации тока эмиттера

h i , а сопротивление

R& определяет ре­

Ввиду того что у транзистора Т\ заземляется

база,

для пита­

ния приходится использовать

два

источника

Ек

и Еч.

Первый

из них создает необходимые напряжения

« б э о

и

« к э 2

для транзи­

стора Г? . а также напряжение

иКб i

для

транзистгра

7",. заряжая

конденсатор С. Второй служит только

для

питания

цепи

эмиттер — база

транзистора 7*1.

Для

пояснения

работы

схемы на

рис.

19.13 приведено

семейство стати­

ческих

характеристик

транзистора

Ти включенного по схеме ОБ. Выход­

ное

сопротивление

A*™ (при

гэ = const)

определяется

обычным

способом:

u ts

ji3-=-const

Рис. 19.13. Перемещение

„

насыщения

для схемы

„

рабочей

точки

транзистора

Линия

ОБ при

в процессе

разряда.

не слишком больших токах /,

распола­

В

исходном

состоянии

гается

в

области

напряжений

йКб < 0.

открыты оба транзистора Т\ н

Г2 ,

при­

чем

они

включены

последовательно.

Основные

(коллекторные)

токи

транзисторов

протекают от

«плюсового» зажима

источника

Еэ

сначала через

участок

эмиттер—коллектор

транзистора

Т\, а

затем Г2 на «минусовый» зажим источника Ек.

Часть

тока ответ­

вляется

на базу транзистора

Т\ или Т2. Из схемы соединения

тран­

зисторов

(рис.

19.11) следует

очевидное соотношение

или

/к1 =

/э2 .

/ , 1 - / б 1 = « / к 2

+

(19.23)

/62.

Через открытый транзистор Г* конденсатор С заряжается

до

максимального

напряжения

ис*

=

Ек~икэо,

(19.24)

которое

меньше, чем

Ек.

Токи

транзисторов

Т\ и Г2 определяются

следующими

соотно­

шениями. Напряжение

Еь

распределяется между резистором

R3

и входным сопротивлением

/?В .\ОБ

транзистора

Т\. Если

U = ^ ~ " 3 6 1

(19.25)