Файл: Терехин, Н. И. Расчет параметров объемной гидравлической передачи машин инженерного вооружения учебное пособие.pdf

- - коэффициент живого сечения сетки.

70

Пробковый кран (дроссель)

Диафрагма с утолщенными краями

71

Диафрагма с закругленными краями

с = (/[>+ I)2

рабочей жидкости из основной магистрали разделяется на несколь­

, раллельными ответвлениями основан на следующих предпосылках: расход жидкости, притекающей к узлу, равен расходу рабочей жидкости, нытекающей из узла, поэтому сумма расходов в парал­ лельных ветвях равна расходу Q в неразветвленных участках, при­ мыкающим к узлам. Если число ветвей т, то уравнение расхода в

параллельных участках будет

72

Величина поте,рь давления в каждой параллельной ветви одна и та же и может быть определена по формуле

Уравнение характеристик каждой ветви может быть представлено в виде

где к — характеристический коэффициент сопротивления ветви

В результате совместного решения уравнений (129) и (131) мож­ но найти искомые расходы. Так, из уравнения (131) имеем:

(132)

« . - « ■ i / Т

Подставив эти значения в уравнение (129), получим

(133)

Q- Q' + Q ‘ V r t + - - + e ' / t -

(134)

(135)

По найденным значениям расходов для каждой параллельной вет­

ний. Далее расчет повторяется по приведенным выше формулам и уточняются расходы.

73

При более сложных соединениях и различных сочетаниях тру­ бопроводов расчет рекомендуется вести в следующем порядке:

1 . Схема трубопровода разбивается на участки, отличающиеся

друг от друга характером или величиной сопротивлений.

2 . Устанавливаются исходные данные для отдельных участков

йвсей гидросети.

3.При помощи формул и таблиц определяются коэффициенты линейных и местных сопротивлений.

4.Определяются потери давления на каждом участке.

При расчете трубопроводов с параллельными ветвями следует учитывать, что распределение расхода между двумя параллельны­ ми ветвями определяется по формулам:

реннего диаметра d определяется по расходу Q рабочей жидкости и скорости течения жидкости v

Для предотвращения больших потерь рекомендуется принимать скорость рабочей жидкости в нагнетательных трубопроводах до 3 м/сек, а в местных переходах, коротких сверлениях в корпусах и т. п. — до 4,5—5 м/сек. При большой длине трубопроводов (свы­ ше 3—5 м) скорость рабочей жидкости снижается до 1,5—2 м/сек.

Проверка трубопроводов на прочность производится по извест­ ной формуле

Допускаемое напряжение [ар] на растяжение принимается рав­ ным для стальных трубопроводов ([ар]=400ч-600 кГ/см2.

Для предохранения трубопроводов от внешних механических повреждений толщина их стенок не должна быть /меньше 0,5 мм

74 •

для стальных труб и 0,8 мм для труб из цветных металлов. Гибкие

рукава по проходному сечению выбираются так же, как и метал­ лические трубопроводы.

Жесткость трубопроводов, выполненных из стальных или цвет­ ных металлов, обычно определяется жесткостью находящейся в них рабочей жидкости. Как правило, жесткость трубопроводов ха­ рактеризуется модулем их упругости, значение которого для сталь­ ных трубопроводов составляет £ Тр= 14000— 16000 кГ/см2, а для ре­

зиновых рукавов £ тр в 70— 100 раз меньше модуля упругости рабо­ чей жидкости.

При определенных условиях трубопровод может вступить в ре­ зонансные колебания, из которых наиболее вероятными и опасны­ ми являются поперечные, характеризующиеся относительно низкой частотой (от 30 до 6000 гц) и легкой возбуждаемостью как при

передаче импулцса через элементы конструкции от внешних на­ грузок, так и от пульсации потока рабочей жидкости. Наиболее опасным является отношение частот колебания давлений рабочей жидкости в трубопроводе w к частоте собственных колебаний тру­

бопровода £1 — = 0,5 — 3.

Частота собственных колебаний трубопровода с учетом веса рабочей жидкости при креплении скобами, допускающими свобод­ ный проворот трубопровода, можно определить по формуле

с— коэффициент, учитывающий влияние давления и скоро­ сти течения жидкости в трубопроводе

V й

Р = р Р ж+ т ж—

75*