Файл: Телков, А. П. Подземная гидрогазодинамика.pdf

Вопросами анализа эксплуатации водонефтяных и газо­ нефтяных зон занимались многие исследователи. При этом изуча­ лись следующие задачи: причины обводнения скважин, факторы, влияющие на продолжительность безводного периода, влияние темпа отбора жидкости на содержание воды в продукции скважин и на величину коэффициента нефтеотдачи, выбор оптимальных ин­ тервалов вскрытия продуктивных горизонтов и др. Все эти вопро­ сы имеют первостепенное значение для разработки нефтяных мес­ торождений.

Как показали многочисленные анализы разработки месторож­ дений, водный период эксплуатации занимает основную долю от всей эксплуатации залежи. Однако продление безводного периода по-прежнему остается основной задачей в нефтедобыче. При этом эффективность безводного периода должна характеризоваться не просто его продолжительностью, а долей извлекаемых запасов за данный период.

Мы будем рассматривать эту задачу в условиях вытеснения нефти к забоям несовершенных скважин активной подошвенной во­ дой в однородно-анизотропном пласте. Жидкости считаются несжимаемыми, фильтрация подчиняется закону Дарси. Коэф­ фициент извлекаемых запасов за безводный период (в момент, когда поверхность раздела нефть •— вода достигла забоя несовершенной

165

я0^го(Ю-,я--го-, k-o,3

—отношение коэффициентов вязкости нефти к вязкости воды в пластовых условиях; х— анизотропия пласта.

Коэффициент нефтеотдачи р*, отнесенный к недовскрытой мощности пласта h0, за безводный период определится формулой

коэффициент извлечения запасов достигает своего максимального

значения, практически становясь величиной постоянной,

Р = Рm a x = const.

166

увеличивается с уменьшением параметра р, т. е. с увеличением анизотропии пласта и с уменьшением t. Причем увеличение р для h < 0,5 оказывается несущественным и особенно для р < 1 . Очевидно, оптимальные интервалы вскрытия будут лежать в пре­ делах 0,3 < h < 0,5 в широком диапазоне параметра р (рис. 79).

Приведенные графики (рис. 79) могут быть использованы так­ же и для определения безводного периода или анизотропии плас­

167

19. Учет интерференции несовершенных скважин в залежах с подошвенной водой при расчетах времени безводной эксплуатации

Впервые теория взаимодействия скважин изложена В. Н. Щелкачевым и Г. Б. Лихачевым в труде, в котором подведены итоги исследовательских работ в этом направлении, проведенных в ГрозНИИ в 1935—1937 гг., и дан критический анализ ранее существо­ вавших теорий интерференции скважин. Таким образом, теория взаимодействия скважин была фундаментально разработана со­ ветскими исследователями еще до появления книги Маскета [31.

Дальнейшее развитие теории взаимодействия скважин нашло свое отражение в работах В. Н. Щелкачева, Г. Б. Пыхачева, И. А. Чарного, Б. Б. Лапука, А. П. Крылова и соавторов и др. Учет гидродинамического несовершенства скважин при их интер­ ференции является задачей весьма сложной. Наиболее эффектив­ ное решение этой задачи при притоке однородной жидкости к не­ совершенным скважинам круговых батарей предложено проф. В. Н. Щелкачевым. Используем этот метод для решения нашей

задачи.

Рассмотрим движение несжимаемой жидкости к п гидродина­ мически несовершенным равнодебитным скважинам одной симмет­ ричной круговой батареи с радиусом R (рис. 80). Пласт принимает­ ся однородно-анизотропный, фильтрация происходит по линей­ ному закону. Давления на забоях всех скважин (Рс), радиусы сква­ жин (гс), гидродинамическое несовершенство всех скважин и рас­

В точной постановке решение этой задачи сталкивается с боль­ шими математическими трудностями. Приближенно данную за­ дачу можно решить следующим путемЕсли воспользоваться схемой жесткой трубки тока для единичной скважины в круговом пласте, то дифференциальное уравнение для времени прорыва подошвенной воды к забою скважины запишется формулой X (1 0 2 ). Очевидно, уравнение X (102) будет учитывать интерференцию сква­ жин, если в нем разность потенциалов (Ф0 — Фс) выразить как результат взаимодействия п несовершенных скважин в ряду или батарее.

Рассмотрим приток к единичной несовершенной скважине в круговом пласте (рис. 70). Выделим мысленно соосную цилин­

радиуса Rc, движение будет пространственное, а во II зоне(£?0—

Rc) — существенно плоско-радиальное. В процессе подъема ВНК, очевидно, нефтенасыщенная мощность будет уменьшаться, сле­

ше

трудноопределимая, то с некоторым запасом вместо нее можно принять h0.

Для зоны пространственного движения дебит несовершенной

•скважины может быть определен по формулам Маскета или по фор­ мулам, приведенным в гл. IX. Для нашей задачи используем фор­ мулу IX (59). Согласно В. Н. Щелкачеву [38], потенциал на стен­

169