Файл: Морозов, С. В. Сушка лубоволокнистых материалов учебник.pdf

При теплоносителе паре коэффициент теплопередачи К прини­ мают равным а, т. е. К ~ а .

Значения i n v для формулы (60) и (63) можно брать при сред­ ней температуре воздуха в калорифере из соответствующей ли­ тературы *.

Используя формулы (60) и (63), при коридорном расположении труб коэффициент теплопередачи К определяют отдельно для пер­ вого и второго рядов, а при шахматном расположении труб—для первого, второго и третьего рядов. Средний коэффициент теплопе­ редачи всего гладкотрубного калорифера с учетом числа рядов труб I в нем подсчитывают по формулам:

при шахматном расположении труб

к+ *, + (»'-2) X, ^

По формуле (59) определяют поверхность нагрева калорифе­ ров FK. Сопротивление гладкотрубного калорифера определяют по формуле

При этом коэффициент местного сопротивления | определяют

по формулам К. С. Морозова. Для шахматного расположения труб

Si Sb

ПРИ

| = (4,6+ 6,6i) Re-0'28,

при Si ^ s2

аа

6 = (5,4+ 3,4t) Re-0'28.

При коридорном расположении труб

Каплеотделители

Каплеотделитель (см. рис. 37) служит для очистки увлажнен­ ного воздуха, подаваемого в зону увлажнения материала, от взве­ шенных в нем капель воды. Каплеотделители устанавливают в зоне (камере) увлажнения воздуха. Рабочая часть каплеотделителя— пластины из листовой оцинкованной стали толщиной 1 мм. Пла­ стины по толщине каплеотделителя дважды изогнуты под углом 90°

* Рапс С. М. «Основы термодинамики и теплотехники». М., «Высшая шко­ ла», 1968, а также Фильней М. И. «Проектирование вентиляционных установок». М., «Высшая школа», 1966.

90

и насажены па несколько (4—6) одинаковых труб. Трубы сталь­ ными стяжками закреплены на каркасе каплеотделителя. Увлаж­ ненный воздух проходит между пластинами каплеотделителя и три раза меняет направление. При ударе о пластины воздух освобож­ дается от находящихся в нем капель воды. Вода по пластинам сте­ кает в воронку, установленную в нижней части каплеотделителя, и отводится в канализационную сеть.

Транспортеры

Транспортер сушильной машины (рис. 38) позволяет загружать и перемещать материал; он представляет собой бесконечную ленту из плетеной проволочной сетки с двумя бесконечными цепями. Ши-

рина сетки определяется шириной сушильного коридора. Сетка через каждые 200 мм зажимается стальной полосой (сверху) и угольником (снизу) с помощью болтов, которые крепятся к вну­ тренним фасонным звеньям обеих цепей транспортера. Шаг пла­ стин цепей транспортера до 100 мм. На цепях через каждые 200 мм имеются ролики, которые сидят на стальных пальцах. Диаметр ро­ ликов 60 мм, ширина обода 20 мм. Ролики катятся по полочкам уголков-рельсов. Цепи пластин не касаются угольников, что увели­ чивает срок службы транспортера. Цепи каждого транспортера на­ деваются обычно на 2—4 звездочки. Основные данные транспорте­ ров изложены в паспортных данных сушильных машин.

91

Вентиляционное оборудование сушильных машин, его расчет и подбор

В современных сушильных машинах заводов первичной обра­ ботки затраты электроэнергии составляют до 100—200 кВт и более. Главным образом электроэнергия расходуется на перемещение больших масс воздуха внутри машины и ее воздуховодам. Поэтому нужно выбрать воздуховоды такой конструкции, чтобы они оказы­ вали минимальное сопротивление движению воздуха.

При расчете вентиляционной системы сушильной машины необ­ ходимо определить гидравлические сопротивления трения и различ­ ные местные сопротивления всей системы: фасонных частей возду­ ховодов калориферов в паровых сушильных машинах или топочных

должно быть равно сумме всех сопротивлений последовательно

на трение, местных сопротивлений в местах изменения направления или скорости движения воздуха, сопротивлений калорифера Я1( и материала Ям:

Яя = 2Я/ + 2 £ - ^ - р + Як + Ям. 2g

При определении потерь давления на трение величину удельной потери давления R на 1 пог. м для крупных и прямоугольных воз­

при заданных значениях сторон а и b и поправочный коэффициент на потерю давления в прямоугольном воздуховоде п (при этом ЯПр = = Rh). Для непрямоугольного воздуховода при известной его пло­ щади F и периметре Я

4 КВ= 1 ,1 3 У ^ п = 0 ,2 8 2 -^ = .

* Фильней М. И. Проектирование вентиляционных установок. М., «Высшая

школа», 1966.

Раттэль К. Н., Смирнов Г. Н. Вентиляция и пневмотранспортные установки

на заводах первичной обработки лубяных волокон. М., «Легкая индустрия», 1965. Сорокин Н. С. Аспирация машин и пневматический транспорт в текстильной

промышленности. М., «Легкая индустрия», 1970

92

При шероховатых воздухопроводах величину R, полученную из номограммы, следует умножить на поправочный коэффициент т. Потери давления на местные сопротивления Z определяют по формуле

Z = Z\ 2g Р-

Значения коэффициентов местных сопротивлений £ для различ­ ных видов местных сопротивлений берут из курса «Вентиляция». Сопротивления калориферов определяют по формуле вида (стр.88). Сопротивление материала при прохождении через него воздуха за­ висит от рода материала, плотности его загрузки на транспортере и скорости движения воздуха. Ниже приведены эмпирические фор­ мулы по определению сопротивлений при движении воздуха через слой различных лубоволокнистых материалов.

П р и м е ч а н и е . Вид загрузки для стланцевой и моченцовой льнотрес­ ты — вертикальная.

Необходимо отметить, что приведенные формулы учитывают влияние только удельной загрузки и скорости воздуха. В то же время лубоволокнистые материалы создают значительные гидрав­ лические сопротивления движению воздуха, которые превышают со­ противление воздуховодов, калориферов или топочных устройств. Наиболее низкое гидравлическое сопротивление имеет льносолома и льнотреста при вертикальном расположении стеблей; высокое со­ противление имеют отходы трепания и волокно. Сопротивление при движении воздуха через стеблевой материал при горизонтальной загрузке в 6—8 раз больше вертикальной загрузки.

Для перемещения воздуха или смеси дымовых газов с воздухом в сушильных машинах заводов применяют центробежные и осевые вентиляторы.

Выбор вентилятора зависит от конструктивных особенностей сушильной машины, сопротивления ее вентиляционной сети Яп, объема перемещаемого сушильного агента V и его температуры t. Необходимо, чтобы к. п. д. вентилятора был возможно больше (>0,5). Основные данные некоторых центробежных вентиляторов приведены в табл. 4.

Размеры вентиляторов берут по справочной литературе.

93

Центробежные вентиляторы выбирают по безразмерным или индивидуальным характеристикам. Для подбора вентилятора не­ обходимо знать полное количество воздуха Vn (м3/ч) и полное сопротивление Нп (t —20° С) при максимальной скорости воздуха на выходе из вентилятора. В результате выбирают тип и номер вентилятора, его к. п. д. rjB и число оборотов в минуту п. После этого определяют мощность, потребляемую вентилятором, вычис­ ляют установочную мощность электродвигателя (с учетом коэффи­ циента запаса Кд= 1,1-М,5 и к. п. д. передачи т]п) и по каталогу выбирают электродвигатель.

Осевые вентиляторы во многих случаях дают более высокий к. п. д., проще в изготовлении, компактны, требуют меньшего рас­ хода металла. Обычно они расположены внутри сушильных камер (зон). В паровых конвейерных сушильных машинах заводов приме­ няют простые осевые вентиляторы серии 06-320 (МЦ) и восьмило­ пастные вентиляторы с винтообразными лопастями.

Тягодутьевые машины и их подбор

При наличии дымогазовых сушильных машин на заводах ис­ пользуются дымососы одностороннего всасывания Д и дутьевые вентиляторы ВД.

Дымососы предназначены для Отсасывания дымовых газов из

увеличенной толщиной лопаток рабочего колеса, наличием на­ кладки у корня рабочих лопаток, брони по образующей улитки и водяного охлаждения масляной ванны.

Тягодутьевую машину выбирают по ее производительности Vp и сопротивлению вентиляционной сети Нс. При этом должна быть известна температура газов (воздуха) /г. Подбор производят по специальным характеристикам.

94