Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

пунктиром на рис. \,з, бетон работает на сжатие, вызывая го­ ризонтальный распор, а в перпендикулярном направлении — на растяжение, которое вызывает раскрытие трещин . Горизонталь­ ные стержни 2 полезны для восприятия горизонтального распо­ ра; они частично компенсируют работу бетонной шпонки при раскрытии в ней трещины. Если бетонные шпонки расположены в зоне горизонтальных поясов стены, работающих на р а с т я ж е ­

шпоночные соединения имеют люфты из-за усадки бетона в по­

высоте соединений, получаемых заполнением бетонной смесью полости стыка со специальными рифлениями граней д л я проти­ водействия бетона взаимному сдвигу торцов панелей. Схема про­ тиводействия сдвигу торцов панелей со стороны бетона, запол ­

трещин. Горизонтальные стержни 3 при появлении косых трещин

П р и изгибе панельной стены от неравномерных осадок грун­ тового основания, когда вертикальные стыки находятся в сжато -

консоли. Эффект применения таких стыков может снижаться от трещин, вызываемых колебаниями температуры воздуха и усад­ ки бетона. Вредное влияние этих воздействий на работу верти­ кальных стыков может быть в той или иной мере снижено при-

9

менением специальных конструктивных и технологических при­ емов.

Четкость работы связей в вертикальных стыках может су­ щественно нарушаться включением перекрытий в работу панель­

стен вдоль вертикальных стыков, выполняя при этом роль шпо­ нок. Чем больше податливость связей в вертикальных стыках, тем сильнее сказывается влияние перекрытий на работу панель­ ных стен. Поэтому большая четкость достигается в оценке рабо ­ ты панельной стены и в ее конструировании, если связи в стыках малоподатливы .

ВЛИЯНИЕ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СТЫКОВ НА СТАТИЧЕСКУЮ РАБОТУ ПАНЕЛЬНЫХ СТЕН

Горизонтальные стыки панельных стен заполняют раствором для равномерного контакта между сопряженными панелями . З а ­ полненный раствором горизонтальный стык обладает большой деформативностью на сжатие. Степень деформативности его на действие нормальной сжимающей силы зависит от толщины растворного шва, марки раствора, равномерности его укладки, интенсивности и способа уплотнения раствора в стыке и т. п. Степень деформативности стыка может в ы р а ж а т ь с я коэффици­ ентом податливости А, который определяется экспериментально.

О б ж а т ы е по всей длине горизонтальные стыки из-за повы­ шенной деформативности заметно нарушают однородность "вер­ тикальных полос панельных стен. Влияние податливости гори­ зонтальных стыков на сжатие проще всего учитывать заменой неоднородных по вертикали полос стены (панелей и стыков) на сплошные однородные полосы с приведенным модулем упруго­ сти, учитывающим влияние податливости горизонтальных стыков.

В горизонтальном стыке раствор плохо схватывается с бето­ ном панелей. Поэтому при раскрытии горизонтального стыка растворный шов практически не противодействует поступатель­ ному перемещению (раздвижке) его граней и нормальные рас­ тягивающие н а п р я ж е н и я не могут появляться в нем. По той ж е причине растворный шов не противодействует смещению граней панелей по горизонтальному стыку в зоне растяжения и потому

10

сдвиг панели по горизонтальному стыку воспринимается в ос­ новном противодействием трения в сжатой зоне стыка.

Характер работы изгибаемой панельной стены при частич­ ном раскрытии горизонтальных стыков резко отличается от ха­ рактера работы аналогично изгибаемой монолитной стены из

размеры и подвержены одинаковым силовым воздействиям. Рас ­

пряжения в горизонтальных сечениях монолитной стены опреде­ лены как д л я упругой вертикальной консоли.

Н о р м а л ь н ы е и касательные н а п р я ж е н и я в горизонтальных стыках определены из условия полного выключения из работы растворных швов в зоне раскрытия стыков.

Пунктиром на рис. 2, б показана линия, определяющая точки приложения равнодействующих от вертикальной и горизонталь­ ной нагрузок по высоте стены. Точки приложения этих равно? действующих определяют равенством

11

распределения нормальных напряжений в его сжатой зоне за­ висит от развивающихся деформаций — от распределения по треугольнику при упругих д е ф о р м а ц и я х до распределения по прямоугольнику при пластических деформациях . Независимо от характера распределения нормальных напряжений в сжатой зо­

где b — толщина стены.

12