Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

Т ак ж е определены нормальные н а п р я ж е н и я в остальных ча­ стично сжатых стыках.

Распределение касательных напряжений в сжатых зонах го­ ризонтальных стыков по параболе соответствует распределению нормальных напряжений от изгибающих моментов МѴ, вызывае­ мых действием горизонтальных нагрузок, так как изгибающие моменты от вертикальной нагрузки вызывают чистый изгиб сжа ­ той зоны без касательных напряжений .

Распределение касательных напряжений в сжатой зоне го­ ризонтального стыка по параболе непосредственно в к а ж д о й точке обеспечивается противодействием сил трения при условии

ki — коэффициент трения растворного шва по бетону панели; он зависит от поверхностной структуры граней соединяемых пане­ лей и определяется экспериментально.

Панельные беспроемные стены, подвергаемые действию боль­ ших горизонтальных нагрузок, когда равнодействующие верти­

ной арматуры в специальные фундаменты. При действии боль­ шой горизонтальной нагрузки на такую стену с плоскими гори­

растяжения и сжатия в вертикальной арматуре могут значитель­ но отличаться от напряжений в монолитной железобетонной сте­ не, имеющей одинаковые геометрические размеры и одинаковое

13

момент на торце полосы

вертикальная нагрузка, действующая на полосу Б, уравнове­ шивается разностью вертикальных сил в сжатой зоне

Горизонтальная нагрузка, действующая непосредственно на консоль (полосу) Б, уравновешивается разностью касательных сил в сжатой зоне:

Р6 = Тг~Т2, (І.7д)

где Т\ и Т2 — горизонтальные поперечные силы в сечениях 1 и 2,

вием большой горизонтальной нагрузки, может быть представ­ лена в виде системы, состоящей из вертикальной консоли (сжа­ той зоны стены), заделанной в основании, и защемленных в нее горизонтальных консолей (полос, разобщенных трещинами в го­ ризонтальных стыках), связанных между собой и с основанием

щими разность усилий в стальном стержне (в связях между по­ лосами) (рис. 3 , в ) . Она реальна при умеренном локальном изгибе горизонтальных полос стены, что возможно в коротких стенах.

15

передаются на вертикальный консольный стержень через гори­ зонтальные консоли. В результате такого воздействия верти­ кальный консольный стержень изгибается всей горизонтальной нагрузкой в сторону ее действия. В обратную сторону стержень изгибается вертикальной нагрузкой, передающейся через гори­

рассматриваемой системы приближенно могут быть определены положением нейтральной оси х в железобетонном монолитном диске, аналогичном панельной стене на рис. 3, а по размерам,

ром, на действие больших горизонтальных нагрузок специаль­ ное армирование горизонтальных полос панельной стены, произ­ водимое по схеме армирования горизонтальных консолей, не мо­ жет дать положительный результат ввиду возможного действия весьма больших изгибающих моментов в плоскости горизон­ тальных полос, далеко превосходящих по величине несущую способность на изгиб этих полос. Несоответствие локальных из­ гибающих моментов несущей способности горизонтальных по­ лос панельной стены показано в числовом примере. Поэтому в нижних горизонтальных полосах панельной стены неизбежно образование'вертикальных трещин в зоне, близкой к нейтраль­

16

сдвиги горизонтальных полос снижают начальную жесткость па­

ний, по-видимому, не может расцениваться положительно, не­ смотря на отсутствие специальных наблюдений.

П о линиям горизонтальных стыков в стенах сейсмостойких панельных зданий делаются бетонные шпонки для восприятия сдвигающих сил вдоль горизонтальных стыков (рис. 4, а ) . Рас ­ стояние между такими шпонками принимается около 1 м. Сдви­ гу панели по стыку противодействуют реактивные усилия в вы­ деленном пунктиром участке шпонки. По вертикали эти усилия вызывают распор панелей, сопряженных в горизонтальном сты­ ке. Распор воспринимается вертикальными стальными стерж­ нями 1.

Д л я горизонтальных стыков 9-этажных экспериментальных сейсмостойких панельных домов, возмодимых в Ташкенте, при­ менены непрерывные связи, получаемые заполнением бетонной смесью полости стыка, имеющего специальные рифления граней, что противодействует взаимному сдвигу торцов сопряженных панелей (рис. 4, г ) .

П о вертикали такие связи вызывают распор панелей, сопря­ женных в горизонтальном стыке. Распор воспринимается верти­ кальными стальными стержнями 2, устанавливаемыми с проме­ жутком около 1 м.

Связи (рис. 4, а и г) обладают различной жесткостью и раз­ личной несущей способностью на действие сдвига в сжатой и растянутой зонах стыка. В сжатой зоне стыка жесткость и не­ сущая способность таких связей на действие горизонтального сдвига значительно больше, чем в растянутой зоне. Объясняется это противодействием сил трения при сдвиге панелей вдоль сжа ­ той зоны горизонтального стыка. Это делает работу рассматри­ ваемых связей на сдвиг достаточно неопределенной. Неопреде­ ленность работы связей усугубляется раскрытием горизонталь­ ных стыков в растянутой зоне, н а р у ш а ю щ и м начальный контакт в стыках сопряженных панелей.

Возможны различные точки зрения на работу связей (рис. 4). Если исходить из гипотезы плоских сечений, то в изгибаемой панельной стене раскрытие горизонтальных стыков должно про­ исходить по схеме рис. 4, б. П о этой схеме зубчатые связи в рас­ тянутой зоне стыков полностью выключаются из работы на сдвиг из-за потери контакта между панелями и вся сдвигающая сила

18