Файл: Пахомов, В. А. Бетон и железобетон в гидротехническом строительстве.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.10.2024
Просмотров: 81
Скачиваний: 0
где |
N„ — по формуле (88); |
|
|
изгиба и длитель |
|||
фб и тлл — коэффициенты продольного |
|||||||
|
|
ности |
действия |
нагрузки, |
принимаемые по |
||
|
|
табл. |
55. |
|
|
|
|
Таблица 55. Значения коэффициентов |
фд и |
тлл |
для бетонных |
сечений |
|||
|
|
(СНиП И-В 1—62* и СНиП И-И. 14—69) |
|
||||
Гибкость |
|
тпдл |
Гибкость |
|
тпдл |
||
1 о}Ь |
1 О!г и |
|
V s |
1 О1г |
*б |
||
|
|
и |
|
||||
< 4 |
с 14 |
1 ,0 0 |
1 ,0 0 |
14 |
49 |
0 ,7 7 |
0 ,8 0 |
4 |
14 |
0 ,9 8 |
1 ,0 0 |
16 |
56 |
0 ,7 2 |
0 ,7 5 |
6 |
21 |
0 ,9 6 |
1 ,0 0 |
18 |
68 |
0 ,6 8 |
0 ,6 8 |
8 |
28 |
0,91 |
0 ,9 6 |
20 |
70 |
0 ,6 3 |
0 ,6 3 |
10 |
35 |
0 ,8 6 |
0 ,8 9 |
22 |
76 |
0 ,5 9 |
0 ,5 9 |
12 |
42 |
0 ,8 2 |
0 ,8 5 |
24 |
83 |
0 ,5 5 |
0 ,5 5 |
Расчетная длина элемента принимается аналогично централь но сжатым железобетонным элементам.
Изгибаемые элементы
Для бетонных изгибаемых элементов несущая способность оп ределяется в основном прочностью растянутой зоны, а в связи с этим условие прочности в общем виде можно записать:
М < Я „ ,ТиДр \Гр; |
(229) |
|
Ти = /пАТп>1. |
(230) |
|
где Wp— упругий момент сопротивления порастянутой |
грани; |
|
уп — коэффициент, учитывающий влияниепластических |
||
деформаций бетона в зависимости от формы и соот |
||
ношения размеров сечения (табл. 56); |
|
|
mh — коэффициент, учитывающий высоту сечения и прини |
||
маемый равным: при |
60 см mh= 1,0; при h>500 см |
|
mh =0,8; при 60 см < |
й<500 см mh определяется по |
|
формуле при /г в см |
|
|
mh = 0 , 8 0 + ^ - . |
(231) |
|
При произвольной форме поперечного сечения элемента, бо лее сложной, чем в табл. 56, коэффициент уп определяется из соотношения
Т: |
(232) |
где W рт — момент сопротивления для растянутой |
грани сече |
ния, определяемый с учетом пластических свойств бетона в следующей последовательности:
117
Таблица 56. Значение коэффициента уп, учитывающего развитие пластических деформаций бетона, формы и соотношения размеров поперечного сечения
(СНиП П-В. 1—62*)
Х арактеристика сечения |
"^п |
Ф орма поперечн ого сечения |
|
|
Прямоугольное
Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне
Тавровое с полкой (уширением), рас положенной в растянутой зоне:
bn
а) при -— < 2 независимо от отноше- b
hn
ния ——■ |
|
|
|
|
|
|
h |
bn |
|
|
hn |
|
|
б) при |
>2 |
> 0,2 |
|
|||
— |
и — |
|
||||
|
о |
|
|
п |
|
|
в) при |
bn |
> 2 |
hn |
< 0,2 |
|
|
— |
и — |
|
||||
|
о |
|
|
h |
|
|
Двутавровое |
симметричное (коробча |
|||||
тое) : |
|
|
|
|
|
|
а) при —- = |
~ < 2 независимо от |
|||||
|
Ь |
|
о |
|
|
|
|
|
К |
|
Ьп |
|
|
отношений —— = ----- |
|
|
||||
|
|
h |
|
h |
|
|
|
|
b'n |
|
b„ |
|
|
б) при 2 < —— = —-< 6 независимо от |
||||||
|
|
о |
|
Ь |
|
|
отношении |
|
|
Лп |
|
||
|
|
~1Г |
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
*п |
bп |
Ь„ |
||
в) п р и -— = — > 6 ц — = — > |
||||||
|
b |
|
ьb |
h |
h |
|
|
|
> 0.2 |
|
|
||
г) при 6 < — |
= —— < 15 и |
—— |
||||
|
|
Ь |
|
Ъ |
|
Л |
|
__ К |
|
< 0,2 |
|
|
|
|
~ |
h |
|
|
|
|
bi ba
д) при —-- = — >15 и —— = — <0,1
Ь |
b |
h |
h |
1,75
1,75 |
с |
1,75
1.5
1,50
1,25
1,10
118
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 56 |
|
Х арактеристика |
сечения |
|
Ф орма поперечного сечения |
|
Двутавровое |
несимметричное, |
удовле- |
|||
|
|
*п |
0 |
|
|
творяющее условию |
< 3; |
|
|
||
а) |
К |
< 2 независимо |
от |
отно- |
|
при— |
|||||
|
ьb |
|
|
|
|
|
hn |
|
|
1.75 |
|
|
|
|
|
|
|
б) |
при 2< — < 6 независимо |
от от- |
|||
|
|
ft |
|
|
|
|
|
bg |
|
|
1.50 |
ношения —— |
|
|
|||
|
|
я |
|
|
|
в) при —— > 6 и —— > 0,1 |
|
1.50 |
|||
|
о |
|
h |
|
|
Двутавровое несимметричное, удовле
творяющее условию 3 < —-— < 8; ft
bn
а) при — <4 независимо от отно-
Ь
|
|
|
|
|
1.50 |
|
|
б) |
|
bn |
h„ |
|
1.50 |
|
|
при —— > 4 и —— > 0 , 2 |
|
|
|||||
|
|
6 |
я |
|
|
|
|
в) |
при |
|
> 4 и — |
< 0,2 |
1,25 |
|
|
Двутавровое |
несимметричное, |
удовле- |
|
|
|||
|
|
|
ъ'„ |
8: |
|
|
|
творяющее условию - |
|
|
|
||||
а) |
при |
—~ |
> 0 , 3 |
|
1,50 |
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
б) |
при |
—~ |
< 0,3 |
|
1,25 |
|
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•0,4Х |
|
|
Кольцевое и круглое |
|
X £l |
В, |
|
|||
|
|
|
|
|
ВгО |
||
|
|
|
|
|
D |
в |
|
119
|
|
|
|
Продолжение табл. 56 |
|
Х арактеристика сечения |
Тп |
Ф орма поперечного сечения |
|
Крестовое: |
|
|
|
|
а) |
*п |
К |
> 0,2 |
|
при — > 2 и 0,9 > |
— |
|
||
|
о |
п |
|
|
б) |
в остальных случаях |
|
|
|
П р и м е ч а н и я : 1. Обозначения Ь„ и hn соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин является растянутой, a h п и Ьп —
размерам полки, которая для этого случая расчета является сжатой.
2. — момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяе мый по правилам сопротивления упругих материалов, WT =Уп^о-
а) |
положение нейтральной оси сечения определяют из урав |
|
нения |
(Л - |
X) Fp |
|
||
|
5С= |
(233) |
где Sc — статический момент сжатой части сечения относитель
|
но нейтральной оси; |
|
|
|
|
|
Fр — площадь растянутой части сечения; |
растянутой |
|||||
б) |
упруго-пластический |
момент |
сопротивления |
|||
грани определяется по формуле |
|
|
|
|
||
|
WV = |
т ^ - |
+ |
5 р, |
|
(234) |
|
|
h — х |
|
|
|
|
или с учетом формулы (233) |
|
|
|
|
|
|
|
WpT= - ^ F p + Sp, |
|
(235) |
|||
|
|
«Ьс |
|
|
|
|
где /с |
— момент инерции сжатой |
части |
сечения относительно , |
|||
|
нейтральной линии; |
растянутой |
части относительно |
|||
S p— статический момент |
||||||
|
нейтральной линии |
|
|
|
|
|
Для прямоугольных сечений допускается рассчитывать бетон |
||||||
ные изгибаемые элементы по формуле |
|
|
|
|||
|
М < Кн.с mh Rp |
3,5 |
. |
(236) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Внецентренно сжатые элементы |
|
||||
Для |
внецентренно сжатых |
бетонных |
элементов при малых |
|||
эксцентриситетах, удовлетворяющих |
граничному условию для |
|||||
любой симметричной формы |
сечения S 6>0,8 S0, а для прямо |
|||||
го
угольного сечения — С о < Д 22 5 h, расчетную формулу получают из условия постоянства момента продольной силы относительно слабонапряженной грани сечения соответственно
W n < t f „ .c <p/?npA - ; |
(237) |
N a < |
0,5/Сн.с <р/? пр |
hh2 |
(238) |
|
, |
||||
где jV„— приведенная |
продольная |
расчетная сила, опреде |
||
ляемая по формуле |
(88), |
коэффициент шдл — по |
||
табл. 55, по гибкости |
полного сечения |
элемента; |
||
приведенная сила приложена с эксцентриситетом |
||||
|
^ in С г. |
+ |
С0 |
|
сп |
|
(239) |
||
Nn |
|
|||
|
|
|
||
т э.дд •—определяется по формуле (190); |
|
|||
S 6 — статический |
момент площади сечения сжатой зоны |
|||
бетона относительно |
менее |
напряженной |
грани се |
|
чения; определяется из условия совпадения ее цент ра тяжести с точкой приложения продольной силы; So — статический момент всей площади сечения элемента
относительно менее напряженной грани сечения; е — расстояние от силы до менее напряженной грани се
чения.
Если внецентренно сжатые бетонные элементы не подвергают ся действию агрессивной воды, напора воды и не учитывается сопротивление растянутой зоны при больших эксцентриситетах, удовлетворяющих условию S6<0,8 S0 (е0> 0,225 h), они рассчи тываются в предположении прямоугольной эпюры сжимающих напряжений по формуле
МП< К Н.С<?ЯИГ6, |
(240) |
где F6 — площадь сечения сжатой зоны бетона.
При расчете сечений по формуле (240) величина эксцентриси тета е0 не должна превышать 90% расстояния от центра тяже сти сечения до его наиболее напряженной грани.
Для основных сооружений, которые подвергаются действию агресивной воды, ее напора, расчет производят в предположении
треугольной эпюры сжимающих напряжений без учета |
работы |
|||
растянутой зоны сечения. При этом |
краевые напряжения не |
|||
должны превышать величины Кн.сф^и- |
|
|
||
Прямоугольные сечения рассчитываются по формуле |
|
|||
2N„ |
< К , |
?R«. |
(241) |
|
3Ь(0,5/г — С0) |
||||
|
|
|
||
121