Файл: Головлев, В. Д. Расчеты процессов листовой штамповки. Устойчивость формообразования тонколистового металла.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 77

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

В. д . Головлев

. *=

РАСЧЕТЫ ПРОЦЕССОВ

ЛИСТОВОЙ ШТАМПОВКИ

УСТОЙЧИВОСТЬ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ

ТОНКОЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА

6П4.2

ГбI

УДК 621.983.001.24

 

гос. Пе ДШЧРай

 

*

 

 

 

 

Н

А

У Ч

Н

О

- Т

С

Х

і - И

Ч

С

С К

А

Б

И

Б

Л

И О

Т

Е

К

А

C

O

C

P

i H - m w f

Головлев В. Д.

Г 61

Расчеты процессов листовой штамповки

(Устой­

 

чивость формообразования тонколистового метал­

 

ла). М., «Машиностроение», 1974.

 

 

136 с. с ил.

 

 

В книге излагаются методы расчета на устойчивость формообразую­

 

щих операции листовой штамповки.

 

 

На основе теории устойчивости деформируемых систем рассматри­

 

вается влияние иа устойчивость формообразования листовой заготовки

 

анизотропии н упрочнения металла, наиряжеино-деформированиого со­

 

стояния и некоторых факторов технологического характера. Освещают­

 

ся вопросы устойчивости деформации при правке тонколистового ме­

 

талла растяжением и устойчивости формы пологих облицовочных па­

 

нелей, полученных из тонколистового металла вытяжкой или обтяжкой.

 

Книга предназначена для инженерно-технических

работников.,

 

занимающихся листовой штамповкой.

 

31205—048

6П4.2

 

48—74

038(01)—74

 

Издательство «Машиностроение», 1974 г.

 

 

Виктор Дмитриевич Г о л о в л е и

 

РАСЧЕТЫ ПРОЦЕССОВ ЛИСТОВОЙ

ШТАМПОВКИ

 

Редактор издательства

И

С.

Степанчеяко

Технические редакторы В. Д . Элькпнд и Л. Т. Зубко

 

 

Корректор Л. ЛГ Усачева

 

 

 

 

Художник О. ІО. Шкудов

 

 

Сдано в набор 10/1 197*1 г.

Подписано к

печати

9/1V

1974 г. Т-06358

Формат

бОХЭО’Ас

Бумага 2

Уел. неч. л.

8,5

Уч.-нзд. л. 8,3

 

Тираж 11 500 зкз.

Заказ № 790

Цена 43 коп.

 

Издательство «Машиностроение»,

 

 

107885, Москва, Б-78, 1-й Басманный пер., 3.

при

Московская типография Kg G Союзполиграфпрома

Государственном

комитете Совета Министров СССР

по делам издательств, полиграфии и книжной торговли

 

109088.

Москва,

Ж-88, Южнопортовая ул.,

24.


\

- ' т т к я в г & ъ ■"

*V ' Ц\Ѵ V’X SjC

/

ПРЕДИСЛОВИЕ

Листовой металл, полученный прокаткой, является хорошим конструкционным материалом, позволяющим изготовлять лег­ кие и прочные детали машин и устройств.

Производство листового металла в СССР, США и других крупных промышленных странах развивается ускоренными тем­ пами. Особенно быстро растет производство тонколистовой хо­ лоднокатаной стали.

Значительная часть листового металла подвергается штам­ повке— вытяжке, формовке, обтяжке. Поэтому одним из важ­ ных показателей качества тонколистового металла является его штампуемость. Штампуемость характеризуется способностью листового металла к пластическому формообразованию, опре­ деляемой совокупностью механических и физических свойств металла.

Листовая штамповка позволяет получать сложные по форме и точные по размерам изделия при значительной экономии ме­ талла и высокой производительности труда:

Большое значение приобретает дальнейшее совершенство­ вание процессов пластического формообразования листового ме­ талла, что невозможно без их теоретического и эксперименталь­ ного исследования.

Важной проблемой теории обработки металлов давлением является устойчивость процесса деформирования.

Устойчивость пластического формообразования листового металла — одно из основных условий получения штампованных изделий хорошего качества. Потеря устойчивости формообразо­ вания характеризуется возникновением больших местных де­ формаций, которые обычно приводят или к разрушению метал­ ла, или к образованию недопустимо больших искажений формы

.изделия. Повышение устойчивости формообразующих операций листовой штамповки обеспечивает снижение брака и значитель­ ную экономию металла, способствует увеличению надежности работы автоматических и поточных линий штамповки, улучшает качество продукции [41].

Устойчивость все еще остается сравнительно мало изученным разделом теории листовой штамповки. Это прежде всего отно­

3

сится к формообразованию деталей сложной формы, где устой­ чивость деформации приобретает особенно большое значение.

Имеются исследования, в которых получены важные теоре­ тические и практические результаты по отдельным типам поте­ ри пластической устойчивости листового металла. Однако толь­ ко при-сравнительном анализе потери устойчивости различных по характеру напряженного состояния участков листовой заго­ товки становится возможным выявить общие оптимальные тре­ бования к листовому металлу заготовки и технологическому процессу ее формообразования в целом.

В данной книге рассматриваются вопросы, связанные с устойчивостью формообразования как растянутых, так и сжа­ то-растянутых участков листовой заготовки.

Современные способы прокатки листового металла обуслов­ ливают возникновение в нем значительной пластической анизо­ тропии [22, 62]. В связи с этим вопросам влияния анизотро­ пии на формообразование и, в частности, на устойчивость де­ формации листового металла в книге уделено большое вни­ мание.


Г л а в а I

ПОТЕРЯ УСТОЙЧИВОСТИ Ф О РМ О О БРАЗО ВАН И Я ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА

1. ВЫТЯЖКА ДЕТАЛЕЙ СЛОЖНОЙ ФОРМЫ

Одним из наиболее рациональных способов изготовления крупногабаритных тонких металлических оболочек сложной формы является вытяжка тонколистового металла. Вытяжка позволяет получить легкие, прочные и технологичные детали, обладающие совершенными конструктивными формами. Основ­ ные трудности, возникающие в процессе вытяжки деталей сложной формы, связаны с обеспечением устойчивости формо­ образования тонколистовой заготовки.

Типичными примерами деталей сложной формы являются облицовочные детали кузова автомобиля. Процесс вытяжки подобных деталей состоит в следующем (рис. 1). Тонколисто­ вая заготовка, зажатая между прижимными поверхностями прижимного кольца 3 и матрицы 2, втягивается пуансоном 1 в проем матрицы и превращается в деталь 4. Прижимная по­ верхность штампа относится к классу развертывающихся по­ верхностей [50, 56]. Такая форма прижимной поверхности позволяет наложить тонколистовую заготовку на матрицу путем изгибания, без растяжения и сжатия ее серединной поверх­ ности.

Характерным для вытяжки деталей сложной формы яв­ ляется то, что под прижимом располагается сравнительно не­ большая часть заготовки. Это приводит к возникновению на начальных стадиях деформирования больших свободных (рас­ положенных между пуансоном и матрицей) участков листовой заготовки, находящихся в сжато-растянутом состоянии. Под действием сжимающих напряжений свободные участки заготов­ ки могут потерять устойчивость с образованием волнистости и складок. Формообразование центральных, охватывающих пуан­ сон, участков заготовки осуществляется в основном растяже­ нием. На этих участках возможна потеря устойчивости заготов­ ки из-за местного утонения, приводящего к разрыву металла. Повышение устойчивости деформирования при вытяжке дости­ гается увеличением натяжения заготовки, осуществляемым ре­ гулировкой силы зажатия фланца заготовки, установкой пере­ тяжных ребер 5 или перетяжных порогов.

При исследовании процессов вытяжки деталей сложной фор-

5

мы важное значение имеют расчеты на устойчивость пластиче­ ского формообразования.

Вновь изготовленные штампы для вытяжки деталей слож­ ной формы обычно проходят опробование и наладку. Правиль­ ный выбор приемов наладки оказывает существенное влияние на производительность штамповки. Поэтому при исследовании процессов вытяжки деталей сложной формы важно не только изучить причины воз­ никновения потери устойчи­ вости формообразования и связанных с неіі дефектов, но и наметить практические мероприятия по их быстро­ му устранению в ходе на­

ладки штампов.

При формообразовании деталей сложной формы де­ формирующее усилие пере­ дается на значительную часть поверхности листовой заготовки. Вследствие этого

компоненты

напряжений,

нормальные

к

поверхности

листа, малы

по

сравнению

с напряжениями по толщине листа, достигающими значе­ ний предела текучести. По­

этому приближенно

прини­

мается,

что

листовая

заго­

товка при

вытяжке деталей

сложной

 

формы

деформи­

руется в

условиях

плоского

напряженного

 

состояния

[56,

63].

 

 

 

 

 

 

 

Из работы [12] следует,

что при деформациях, не

превышающих

15%, измене­

ние толщины листовой заготовки существенно

не

сказывается

на величинах напряжений. Возникновение

волнистости

в про­

цессе вытяжки деталей сложной формы из тонколистовой заго­ товки обычно происходит на начальных стадиях формообразо­ вания, при деформациях, не превышающих указанной величины. Поэтому в расчетах на выпучивание толщина заготовки прини­ мается постоянной, равной исходной толщине металла.

Предполагается, что процесс деформации является актив­ ным, а внешние силы, действующие на листовую заготовку, воз­ растают пропорционально. Из экспериментов следует, что' при

6


формообразовании деталей сложной формы величины дефор­

маций листовой

заготовки обычно

изменяются

в преде­

лах от 5 до 30%

[19, 21, 46]. В этом

диапазоне

пластиче­

ских деформаций зависимость между интенсивностями напря­ жений и деформацией с достаточной степенью точности аппрок­ симируется степенной функцией. Поэтому принимается, что фор­ мообразование листовой заготовки протекает в условиях, близ­ ких к простому, пропорциональному нагружению, и может быть

использована

деформационная

теория пластичности [17].

2. УСТОЙЧИВОСТЬ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО

РАВНОВЕСИЯ

 

Устойчивость

равновесия

упруго-пластической системы

(стержня, пластинки, оболочки) характеризуется способностью системы сохранять определенную форму равновесия при дейст­

вии заданной нагрузки.

 

В зависимости от свойств системы

потеря устойчивости

может происхо­

дить по-разному [35]. Отметим два слу­

чая, наиболее

часто

 

встречающихся

при вытяжке деталей сложной формы.

Согласно концепции Эйлера неус­

тойчивость исходной (основной) фор­

мы равновесия возникает в момент

появления смежной, т. е. сколь угодно

близкой к исходной, отклоненной фор­

мы равновесия

при

неизменной на­

грузке; для перехода к смежной форме

равновесия достаточно

самого малого

отклонения (возмущения) системы от

исходной формы равновесия. Наи­

меньшая нагрузка, при

которой воз­

можны смежные формы равновесия,

называется критической.

Примером потери

устойчивости по

схеме Эйлера является потеря устой­

чивости (выпучивание) стержня при

продольном сжатии

(рис. 2, а). Пове­ Рис. 2. Примеры упруго-

дение такой системы при нагрузке ха­

пластических систем:

а — продольно-сжатый

стер­

рактеризуется диаграммой (рис. 3, а ):

жень: б — растянутый

стержень

где Р — нагрузка (сжимающая сила);

линии ОА и ВАВ' соот­

V характерное перемещение

(прогиб);

ветствуют устойчивым, а

штриховая линия ЛС —- неустойчивым

состояниям равновесия.

При.

возникновении неустойчивости

(точка А ) происходит разветвление форм равновесия (бифурка­ ция), а сила Р достигает своего критического значения Рк. При Р<Рк устойчивой является невозмущенная, исходная (прямо­

7


линейная) форма равновесия, а при Р > Р К устойчивой стано­ вится одна из отклоненных (изогнутых) форм равновесия.

Потеря устойчивости в системах, для которых связь между нагрузкой Р и характерным перемещением ѵ выражается кри­

вой типа,

показанного на рис. 3, б, происходит по схеме, отлич­

ной

от

эйлеровской. Такая зависимость

Р—ѵ наблюдается,

например,

при растяжении стержня (см.

рис. 2,6).

Восходя­

щий

участок ОА кривой соответствует устойчивым

формам

равновесия. В точке А нагрузка принимает стационарное зна­ чение, оставаясь постоянной при бесконечно малых из-

Рис. 3. Диаграммы состоянии равновесия:

а — продольно-сжимаемого

стержня; б — систем типа

растягиваемого стержня н

оболочки,

деформируемой внутренним

давлением

менениях и, соответствующих смежным формам равновесия. Со­ стояние системы в точке А, согласно статическому критерию устойчивости (см. стр. 9), является критическим, а соответст­ вующие значения Р = Р К и ѵ= ѵк— критическими нагрузкой и характерным перемещением. Критическая нагрузка Р н совпа­ дает с максимальной, несущей нагрузкой системы .Р тах -

Следовательно, в системах, для которых зависимость Р —и выражается кривой типа, показанного на рис. 3,6, состояние равновесия возможно лишь при нагрузках, не превышающих определенный, критический уровень, зависящий от свойств си­ стемы.

Дальнейшее поведение системы (см. рис. 3,6), зависящее от способа нагружения, рассмотрим на примере деформации сферической оболочки при действии внутреннего гидростатиче­ ского давления. Возможны два способа нагружения оболочки:

1) силовой, при котором нагрузка Р (давление жидкости) монотонно возрастает;

2) деформационный, предусматривающий монотонный рост характерного перемещения ѵ (приращения радиуса оболочки); такое нагружение достигается постепенной подачей жидкости по мере увеличения размеров оболочки.

8