ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.10.2024
Просмотров: 69
Скачиваний: 0
Л И Т Е Р А Т У Р А
1. С о л о п о в С. Г., К о р о в и ц ы н Л. Ф., В а с и л е н к о Г. Н. Ста нок для изготовления гофрированных труб из винипластовой пленки. Ка лининский межотраслевой территориальный центр научно-технической ин формации и пропаганды. Информационный листок № 12 (293), 1970.
2. Б у л а е в с к и й Н. В., Ч е л ы ш е в А. К., К о р о в и ц ы н Л. Ф. Гофрированные трубы из винипластовой пленки.— «Торфяная промышлен ность», 1966, № 8.
Доктор техн. наук |
С. Г. С О Л О П О В , |
канд. техн. наук Л. |
Ф. К О Р О В И Ц Ы Н |
К ВОПРОСУ О ВЫБОРЕ МЕСТА ПОДВЕСКИ РАБОЧЕГО ОРГАНА В ТОРФЯНЫХ МАШИНАХ
Существующие торфяные машины в зависимости от назна чения оснащены рабочими органами различных конструкций, которые агрегатируются с тракторами, в виде навесного, полунавесного и прицепного оборудования. Каждый из перечис ленных видов установки рабочего органа соответствует опре деленным требованиям, предъявляемым к выполняемому ма шиной технологическому процессу. В процессе добычи торфа имеется ряд операций, которые допускают применение машин с различными видами установки рабочего органа. Для таких операций предпочтительнее создавать машины с навесным рабочим органом, так как они проще по конструкции, менее металлоемки и более маневренны по сравнению с полунавесными. В свою очередь полунавесные машины имеют анало гичные преимущества по сравнению с прицепными.
Когда к технологическим операциям предъявляются опре деленные требования (фрезерование торфяной залежи на по стоянную глубину независимо от микрорельефа ее поверхно сти; планировка поверхности или ее выравнивание в процес се добычи торфа, выдерживание прямолинейности дна кана лов и траншей на залежах с неровной поверхностью и т. д.), точность выполняемых работ в значительной степени будет зависеть от вида установки рабочего оборудования на трак торе и от его местоположения относительно опор машины.
Влияние вида установки и местоположения рабочего орга на относительно опор на прямолинейность выполняемого дна канала рассматривается на примере траншейной машины, по казанной в различных вариантах исполнения.
На рис. 1 показана схема навесного траншеекопателя, ра бочий орган которого установлен (фиксируется гидроцилинд ром) под углом р к опорной плоскости машины. Анализ ра бочего передвижения машины по неровной поверхности пока-
6* |
83 |
зывает, что нижняя точка рабочего органа В отклоняется в вертикальной плоскости от заданной глубины, следуя неровно стям поверхности. Причем наибольшее отклонение, при кото ром высота неровности дна траншеи h значительно превысит неровность поверхности h\, возникает в момент наклона (ко лебания) машины на угол а относительно выступа поверх ности в точке О (точка 0 находится на пересечении вертикаль
ной линии центра тяжести машины с опорной частью). Вели чина отклонения дна траншеи от усредненной линии ее про филя при наклоне (колебании) машины определяется по фор муле
h = |
/ [cos Р — cos (Р ± а)], |
(1) |
где I — расстояние от |
точки 0 трактора |
до нижней точки |
рабочего органа В; Р— угол наклона рабочего органа относительно трактора;
а — угол отклонения рабочего органа при наклонах (ко лебаниях) машины на неровностях. Угол а равен углу неровностей поверхности и определяется на ос новании статистических данных [1].
Из формулы видно, что высота неровностей дна траншеи при продольных колебаниях машины будет уменьшаться с уменьшением величины / и угла наклона рабочего органа р. С приближением угла р к нулю, что соответствует положе нию нижней точки рабочего органа В на вертикальной линии центра тяжести OZ погрешность от угла наклона при про дольном колебании машины практически исчезает. В этом положении величина отклонения дна траншеи будет прибли жаться к величине неровностей поверхности h ^ h \. В полу-
84
навесном варианте исполнения машины местоположение ра бочего органа относительно опор также оказывает существен ное влияние на точность выполняемых работ. На рис. 2 по казана схема полунавесного траншеекопателя, рабочий орган которого установлен за колесами, а рама передним концом через шарнир опирается на серьгу трактора. Из рисунка вид но, что отклонения рабочего органа в вертикальной плоско-
Рис. 2. Схема полунавесного траншеекопателя
сти будут возникать при отклонении сцепки трактора (точки 1, 2, 3, 4) в момент его наклона и наезде опорных колес на неровность. Максимальная погрешность возникает при пере езде трактора через возвышенность. При этом шарнир сцеп ки вначале поднимается на высоту Аь повернув рабочий ор ган относительно оси опорных колес на угол а, а затем при переходе центра тяжести трактора через вершину возвышен ности 0 рабочий орган еще дополнительно повернется на угол «2+азМаксимальное отклонение дна траншеи h определится по формуле (1). При наезде опорных колес на неровность высотой hz вся полунавесная часть машины повернется отно сительно шарнира 3 сцепки трактора. В этом случае величина отклонения дна траншеи также определится по формуле (1) относительно шарнира 3. Отклонения нижней точки рабочего органа, а следовательно, и высотные погрешности дна тран шеи будут уменьшаться с увеличением длины сцепки а и уменьшением длины рабочего органа I и угла р. Максималь ные отклонения рабочего органа по высоте будут возникать при его установке в промежуток между опорами колес и сцеп кой трактора. При этом наименьшие отклонения будут соот ветствовать положению нижней точки рабочего органа, опре деляемой по формуле:
, |
b |
^3+ ^2 |
85
где b— искомое расстояние от шарнира сцепки трактора; h2— общее вертикальное отклонение сцепки трактора; Л3— отклонение опорных колес по высоте на неровно
стях; а— расстояние от центра опорных колес до сцепки
трактора.
Отклонения рабочего органа значительно уменьшаются при условии переноса шарнира сцепки машины на линию центра тяжести трактора ближе к его опорной части. В та ком исполнении шарнир сцепки будет копировать поверхность залежи так же, как и колесо. В целом схема опорной части машины станет аналогична прицепной или самоходной на ко лесах. Положение рабочего органа на машине по условию минимальных погрешностей определяется по формуле (2). Подставляя в формулу значения h2= h 3 находим 6= 0,5 а. По сравнению с выше рассмотренными схемами приведенная схема подвески рабочего органа обеспечивает более точный профиль, с ее применением высота отклонений дна траншеи уменьшится относительно неровностей поверхности примерно
вдва раза.
Впоследнее время в конструкциях траншеекопателей как
взарубежном, так и в отечественном исполнении все большее применение находит более прогрессивная, плавающая подве ска рабочего органа [2, 3]. Плавающая подвеска рабочего
органа в сочетании с его рациональным положением относи тельно опор машины обеспечивает прямолинейное дно тран-
Рис. 3. Схема траншеекопателя с рабочим органом с пла вающей подвеской:
/ — лыжа; 2 гидроцилиндры подъема |
рабочего органа; 3 — гидро- |
цилиндр для изменения |
глубины траншеи |
86
шеи, выполнение которого почти не зависит от неровностей поверхности, а в случае применения на машине механизма уклона погрешности дна траншеи относительно заданного уклона сводятся до минимума.
При установке рабочего органа с плавающей подвеской (рис. 3) рабочий орган удерживается в плавающем рабочем положении суммой моментов относительно шарнира 0. Мо мент от массы рабочего оборудования Q8 и сил реакции грунта R g при его резании стремится повернуть рабочий ор ган против часовой стрелки. Этому повороту противодейству ет лыжа, смонтированная за рабочим органом в его направ ляющих и опирающаяся на дно выполняемой траншеи, обра зуя момент Gr. С целью снижения деформаций грунта под лыжей нагрузка на ней частично компенсируется давлением Р гидроцилиндров подъема рабочего органа так, чтобы
Qb + Rq — Pl = Gr. |
(3) |
Компенсирующее давление цилиндров задается по усло вию обеспечения допустимого давления лыжи на дно тран шеи. При работе машины изменение высоты ее опор не вли яет на положение рабочего органа, так как он опирается на лыжу. Глубина траншеи изменяется гидроцилиндром путем изменения взаимного положения рабочего органа и опорной лыжи по высоте.
|
Л И Т Е Р А Т У Р А |
|
|
1. |
К о т Н. А., Б о х а н Н. И. Определение статистических |
характери |
|
стик профиля торфяных полей.— «Торфяная промышленность», |
1971, № 9. |
||
2. |
К у Д и ш В. Б. и д р. О выборе схемы подвески рабочего органа |
||
дреноукладчика.— «Гидротехника и мелиорация», |
1971, № 5. |
|
|
3. |
Б е й л и н Д. X. Механизация дренажных |
работ. М., «Колос», 1968. |
Канд. техн. наук В. И. Ц В Е Т К О В
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТИ МОЩНОСТИ, ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ШНЕКОВЫМ МЕХАНИЗМОМ
ПРИ ГРАНУЛИРОВАНИИ ГЕКСАТОРФА, ОТ ЕГО ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
Калининским ордена Трудового Красного Знамени поли техническим институтом разработана технология получения высококонцентрированного гранулированного торфяного удоб рения гексаторфа [1, 2]. В настоящее время разрабатывает ся оборудование для производства гексаторфа в заводских
8 7
условиях. Одним из главных условий при получении гранул в процессе формования является их прочность. Как показали ранее проведенные исследования [3], для получения прочных гранул при формовании торфомассы гексаторфа необходимо обеспечить напорным шнековым механизмом давление 4— 6 кгс/см2.
Процессы, происходящие в напорном шнеке, до настоя щего времени изучены недостаточно, что затрудняет проекти рование шнековых механизмов для гранулирования торфо массы. Для определения зависимости потребляемой мощно сти шнековым механизмом при гранулировании от его произ водительности была создана специальная лабораторная уста новка. Диаметр шнека равен 98 мм, шаг — 80 мм, число на порных витков — 8, диаметр отверстий истечения — 3 мм, дли на отверстия — 6 мм. Угловая скорость шнека составляла 180, 290, 480, 860 об/мин. Отношение площади живого сечения шнека к площади отверстий 272. Давление, развиваемое шне ковым механизмом, записывалось прибором ВФСМ. Расход мощности при гранулировании записывался самопишущим
ваттметром Н-348.
Производительность установки при различных режимах ра боты определялась взвешиванием торфомассы за определен ный промежуток времени. Кратность измерений составила
4—5.
В результате проведенных экспериментальных исследова ний установлено, что с увеличением угловой скорости вала напорного шнека расход мощности возрастает. При этом про изводительность механизма повышается не прямо пропорцио-
График зависимости мощности, по требляемой шнековым механизмом при гранулировании гексагорфа, от его производительности
нально увеличению расхода мощности. Это происходит по тому, что с ростом скорости скольжения торфомассы относи тельно обечайки и поверхности шнека увеличивается степень переработки ее, коэффициент производительности падает. Характер изменения потребляемой мощности от производи-
88
тельности напорного шнекового механизма совпадает с ра нее произведенными исследованиями {6, 7].
График зависимости мощности от производительности, по лученный в процессе исследований, представлен на рисунке. После математической обработки при помощи интерполяци онной формулы Лагранжа эта зависимость может быть вы ражена уравнением
77= 0,32х2 — 1,23л; + 3,56, при л; = Q-Ю-2,
где N — потребляемая мощность, кВт;
Q — производительность механизма, кг/ч торфомассы. Данные, полученные в результате исследований, могут
быть использованы при проектировании шнековых напорных механизмов.
|
|
Л И Т Е Р А Т У Р А |
|
1. Д р а г у н о в |
С. С., Р я ш е н ц е в К. В., М о н о г о в а |
Л. М. Гекса |
|
торф — новое торфяное удобрение.— «Сельскохозяйственное |
производство |
||
нечерноземной зоны» № 6. М., 1966. |
|
||
2. |
Р я ш е н ц е в К. В., С о л о п о в С. Г., Г в о з д е в В. Д., М о н о - |
||
г о в а |
Л. М., К о р н и л о в Г. Н., Ц в е т к о в В. И. Технология получения |
||
готового торфяного |
удобрения — гексаторфа.— «Торфяная |
промышлен |
|
ность» № 7, М., 1966. |
|
||
3. |
Ц в е т к о в В. И. Экспериментальное определение давления, разви |
ваемое шнековым механизмом. Тезисы докладов внутривузовской научнотехнической конференции. Калинин, 1966.
4. В о л а р о в и ч М. П., К о р а з д о в с к и й Т. Ф. Кинематический анализ движения дисперсных систем в шнековом механизме методом рент
геновского просвечивания. — Коллоидный журнал № 1, |
М., 1949. |
5. С и л и н В. А. Графоаналитический метод расчета |
напорных шнеков. |
Труды Украинского научно-исследовательского института местной и топ
ливной промышленности, вып. 10. Киев, 1956. |
|
||
6. Ц у р к а н |
А. Г. Обследование работы моделей торфоперерабаты |
||
вающих прессов |
на торфомассе |
пониженной влажности. Труды |
МТИ, |
вып. 6, 1957. |
В. Г. Значение |
величины предельного напряжения |
сдвига |
7. П е с к о в |
торфомассы при определении производительности и потребляемой мощно сти шнековых торфяных прессов. Труды МТИ, вып. 6, 1957.
Канд. техн. наук В. И. Ц В Е Т К О В
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УГЛА ВХОДА НАСАДКИ НА ЭНЕРГОЕМКОСТЬ ПРОЦЕССА ФОРМОВАНИЯ ТОРФЯНОЙ МАССЫ
Процесс формования торфяной массы при получении вы сококачественного кускового торфа изучен в настоящее время недостаточно [1, 2]. Отсутствие данных об энергоемкости процесса формования торфяной массы сдерживает разработ-