Файл: Пс Новокормиловка.docx

Согласно [3], выбираем интенсивность внешних воздействий на конструктивные элементы воздушной линии исходя из частоты повторяемости наибольших гололедной и ветровой нагрузок 1 раз в 25 лет, при этом нормативное ветровое давление W₀ на высоте 10м над поверхностью земли принимают во II ветровом районе 500 Па [3], а

нормативная толщина стенки гололеда, во втором гололедном р-не составляет 15мм [3].

Нормативная толщина стенки гололеда в мм для высоты до 10 м над поверхностью земли

По таблице из справочных материалов для линии заданного класса напряжения и для заданной местности, где будет проходить трасса воздушной линии выбираем наименьшее допустимое расстояние от проводов воздушной линии до поверхности земли – вертикальный нормированный габарит h_г= 6м [3].

Удельные механические нагрузки на провод.

Постоянно действующая нагрузка от собственной массы провода γ₁:

где М_n– масса провода, кг/км;

P_n М_n

g10^³,

(28)

g– ускорение свободного падения, м/с².

P_n М_n

g10^³ 3859,810^³ 3,78,

Н/ м

(29)

Тогда постоянно действующая нагрузка от собственной массы определиться по формуле:

__М^^g_₁₀3

1 ^Fпр

(30)

где F_пр– площадь поперечного сечения, мм²;

¹⁰3 – для получения единичной нагрузки от собственного веса в

килограммах на один метр следует разделить на 1000 вес, указанный в стандарте.


 ³⁸⁵^^9,810^³ 0,034 Н/ммм².

¹113,3

(31)

гл
Нормативная гололедная нагрузка ^pн определяется по формуле:

р^н    Ki Kdв  (d  Ki Kdв )  p g10^³

(32)

гл э n э

где Кi,Kd– коэффициенты учитывающие изменения толщины стенки гололеда на высоте и в зависимости от диаметра [3];

в_э– толщина стенки гололеда;

d_n– диаметр провода;

ρ– плотность льда, г/см³.

Для определения Kd,Кiнайдем высоту расположения приведенного центра тяжести проводов над поверхностью земли по формуле:

h  h ²f

пр ср ₃

(33)

гдеh_ср– среднее арифметическое значение высоты крепления проводов, м;

f– стрела провисания при высшей температуре или гололеде без ветра, м.

На данном этапе выразим среднее арифметическое значение высоты крепления проводов через высоты крепления всех проводов, подвешенных на опоре.

_H
n

i

тр

_h_пр_1

n

(34)

гдеn– число зон, отсчитываемых от поверхности земли, в месте установки опоры;

Н_тр– высота крепления провода на траверсе, м;

Для железобетонной опоры марки СВ-105-3,6 с траверсой ТМ-1:

H
нж

^ТР- высота крепления проводов к нижней траверсе - 8,2м;

H
в

^ТР- высота крепления проводов к верхней траверсе - 9,2м.

^hпр

_8,29,2 __8,6м

2
(35)

8850

(9150)

7750

(8050)

П10-1

2500

2200
Рисунок 2. Промежуточная опора П10-1
Таблица 5 - Характеристики железобетонной стойки СВ 105-3,5

Расчетный изгибающий момент, кНм	50
Марка бетона	400
Объем бетона, м³	0,47
Вес опоры, т	1,2

1 ... 9 10 11 12 13 14 15 16 ... 37

Определение стрелы провеса

На данном этапе определим стрелу провеса при средних эксплуатационных условиях работы:

Согласно таблице 4: провод АС-95/16 F_А=95,4мм², F_C=15,9мм²; Отношение F_А/ F_C=95,4/15,9=6

В соответствии с [3], для проводов марки АС 95 при F_А/F_C=6 допускаемое напряжение при tсреднегодовой σ=90 Н/мм², σ_наиб=120 Н/мм². Следовательно стрела провиса будет равна:

l² 0,03480²

f   0,3 м, (36)

8 890

а нормативная гололедная нагрузка:

гл

р
^н 3,1410,96515(13,510,96515)0,99,8110^³ 11,23 Н/м.

(37)

Высота приведенного центра тяжести проводов над поверхностью

земли:

h  h  ²f8,68 ²0,38,48 м,

(38)

пр ср _{3 3}

где Кi– коэффициент высоты среднего приведенного центра тяжести провода [3];

Kd=0,965 [3].

Находим расчетную гололедную нагрузку на 1 м провода [3],

ГП Г ПГ Р d f
Р  Р^Н    ,

(39)

где γ_пг – коэффициент надежности по ответственности, равен 1 до 220кВ;

γ_р– районный коэффициент принимаем равным 1;

γ_d– коэффициент условий работы принимаем равным 0,5;

γ_f–коэффициент надежности по гололедной нагрузке для 2^го района по гололеду и выше принимаем равным 1,3.

Р  Р^Н     11,23110,51,37,3 Н/м.

(40)

ГП Г ПГ Р d f
Находим удельную гололедную нагрузку:

__Р_ГП_7,3

0,065 Н/ммм².
(41)

F

ПР
^гп 113,3

Результирующая нагрузка от веса провода и гололедa:

Р_₁ Р_П Р_ГП3,787,311,1 Н/м.

Удельная гололедная нагрузка от веса провода и гололеда:
(42)

  ^Р^¹  

11,1
 0,099 Н/ммм².
(43)

1 _Fп гп

113,3

Ветровая нагрузка, действующая на 1м провода без гололеда, перпендикулярно проводу.

Нормативная ветровая нагрузка [3]:

P^H KK

CWFsin² ,

(44)

w w L w x
где α_w– коэффициент, учитывающий неравномерность ветровой нагрузки принимаем равным 0,71 при нормативном ветровом давлении равным 500 Па;

К_L– коэффициент, учитывающий влияние длины пролета, при длине пролета 100м. и более принимаем равным 1,1;

К_w– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от местности. Чтобы определиться с типом местности нужно обратиться к пункту 2.5.6 [3], затем в п.2.5.52, где в зависимости от типа местности определим коэффициент К_wметодом аппроксимации: К_w=0,65;

С_х– коэффициент лобового сопротивления принимаем равным 1.2, для проводов свободных от гололеда d=20мм и более [3];

W– нормативное ветровое давление;

F– площадь продольного диаметрального сечения провода,м².

Т.к. ветровая нагрузка действует перпендикулярно проводу то sin²φ=1, угол φ=1.

Подставим выбранные значения:

P^H K K CWFsin² 

Смотрите также файлы

Контрольная работа по дисциплине Финансовые вычисления.docx

Ф. и работа с текстом 1 класс Прочитай текст.docx

Отчет по лабораторной работе 16 по курсу Безопасность жизнедеятельности.doc

2. Изменение определенных параметров безопасности в объекте групповой политики.docx

Тема. Введение История экономического знания.ppt

Файл: Пс Новокормиловка.docx

Расчет удельных механических нагрузок от внешних воздействий на провода

Удельные механические нагрузки на провод.

Определение стрелы провеса

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно