Ротор нагнетателя жесткий. После окончательной сборки подвергается многоплоскостной балансировке. Ротор вращается в двух подшипниках скольжения. Передний – опорный, задний – опорно–упорный. Подшипники нагнетателя крепятся к торцевым крышкам через обойму масляных уплотнений и закрыты кожухами. К кожуху заднего подшипника крепится блок маслонасосов, который состоит из шестеренчатого насоса системы смазки и трехвинтового насоса системы уплотнения.

Вкладыш опорного подшипника сегментный. Имеет пять опорных самоустанавливающихся колодок. Включает в себя следующие детали: корпус из двух половин, опорные колодки, разъемные втулки. Корпус подшипника стальной. Состоит из двух половин, стянутых болтами. Опорные колодки стальные. Рабочие поверхности залиты баббитом для уменьшения трения при пуске нагнетателя. Колодки от поворота фиксируются штифтами.

Подвод масла к вкладышу осуществляется через отверстия в нижней и верхней половинах корпуса. Подшипник закрыт кожухом с горизонтальным разъемом, в котором собирается сливающееся масло. Снизу к кожуху крепится трубопровод для слива масла. Опорно–упорный подшипник нагнетателя состоит из двух частей. Опорная часть вкладыша по конструкции, геометрическим параметрам аналогична вкладышу переднего опорного подшипника. Упорный вкладыш реверсивный двухсторонний. Состоит из корпуса, двух пакетов упорных колодок, регулировочного кольца и крышки.

Пакет упорных колодок в сборе включает в себя сепаратор, в пазах которого установлены колодки упорные, пружину и кольцо. От поворота относительно кольца сепаратор фиксируется винтом. Кольца и регулировочное кольцо фиксируются от поворота в корпусе штифтами.

Корпус упорного подшипника крепится к корпусу опорного подшипника болтами и винтами. Подвод масла к упорным пакетам осуществляется раздельно. Для этой цели в корпусе выполнен ряд отверстий.

Для уплотнения полости подшипника и создания необходимого избыточного давления масла в корпусе установлена стальная втулка с баббитовой заливкой (плавающее уплотнение). Уплотнение ротора на концах обеспечивается концевыми уплотнениями. Уплотнения ротора нагнетателя включают в себя щелевое масляное уплотнение, затвор с плавающими кольцами и лабиринтовое уплотнение.

Щелевое масляное уплотнение состоит из внутреннего и наружного уплотнительных колец, изготовленных из стали с баббитовой заливкой рабочих поверхностей. Предотвращение поворота уплотнения обеспечивается штифтами.

---

Внутри наружного уплотнительного кольца закреплены пять колодок, также имеющих баббитовую заливку рабочей поверхности. Колодки обеспечивают всплытие наружного уплотнительного кольца во время работы нагнетателя.

Лабиринтовое уплотнение выполнено на алюминиевой втулке. Устанавливается в крышке нагнетателя и фиксируется штифтами. Все посадочные поверхности уплотняются резиновыми шнурами, закладываемыми в проточки на крышке корпуса и втулке уплотнения.

Запирание торцевого уплотнения достигается подачей масла в полость между наружным и внутренним уплотнительными кольцами. Масло подается с давлением, большим давления газа на 0,20–0,25 МПа.

Равные условия работы торцевых уплотнений достигаются выравниванием давления газа перед уплотнением при помощи внешней трубы, соединяющей полость за думмисным уплотнением с всасывающим патрубком нагнетателя.

На верхней части корпуса нагнетателя установлены два гидроаккумулятора масла. Они предназначены для подачи масла на смазку подшипников и запирания уплотнений при аварийном останове газоперекачивающего агрегата. Для обеспечения необходимого давления полость над уровнем масла соединена уравнительной линией с всасывающим патрубком. Нагнетатель установлен на индивидуальную раму–маслобак.
3 Газодинамический расчет ГПА-Ц-16П
Исходные данные:

Ø газопровода	-	D = 1420 мм
Длина	-	l = 120 км
Плановое задание на перекачку газа	-	Qпл = 31,02 млрд. м3/год
Плотность газа по воздуху	-	ρ = 0,65
Коэффициент динамической вязкости	-	η = 12,3∙10-6 Н∙с/м2
Коэффициент сжимаемости	-	k = 0,93
Газовая постоянная	-	R = 442 м2/(с2 ∙ К)
Температура грунта	-	t = 3 °C
Давление на входе КС	-	PВ = 5,5 МПа
Температура на входе КС	-	T1 = 278 К
Показатель адиабаты	-	kp = 1,31

---

Определяем расчетную суточную пропускную способность газопровода, принимая коэффициент годовой неравномерности транспорта газа равным 0,85
м³/сут
Принимаем к установке ГПА-Ц–16 номинальной мощностью 16 МВт и частотой вращения нагнетателя N_Н = 5300 об/мин, при этом давление нагнетания P_Н = 7,5 МПа. Выбираем трубу из стали марки 10Г2ФБ, для которой расчетное сопротивление равно P₁ = 300 МПа (за нормативное сопротивление принято временное сопротивление R_1Н = 588 МПа, коэффициент условий работы трубопровода принят m = 0,9, коэффициент надежности по материалу K₁ = 1,55, коэффициент надежности K_Н = 1,0).

Толщина стенки равна:
= 19 мм, (1)
где n – коэффициент перегрузки рабочего давления;

P_Н – давление нагнетания;

D_n – наружный диаметр трубы;

R₁ – расчетное сопротивление материала труб разрыву;

δ_st – номинальная толщина стенки трубопровода.

Принимаем в соответствии с ГОСТ трубу размером 1420х19 мм. Определим число Рейнольдса
= 48,06 ∙ 10⁶ (2)
Определим переходное число Рейнольдса
= 47,10 ∙ 10⁶,
где k = 0,03 – среднее значение эквивалентной шероховатости для новых трубопроводов.

Так как число Рейнольдса больше переходного числа, то режим движения газа квадратичный и коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле
= 0,0089 (3)
С учетом местных сопротивлений значение коэффициента гидравлического сопротивления λ будет на 4 % выше, а именно λ = 0,0093. Определим плотность газа при стандартных условиях, а также при условиях входа в нагнетатель
= 0,784 кг/м³

---

= 48,13 кг/м³, (4)
Здесь ρ_в = 1,206 кг/м³ - плотность воздуха при стандартных условиях.

Объемная производительность нагнетателей при условиях всасывания:
= 1131,2 м³/мин. (5)
Как следует из характеристики нагнетателя, зона наивысшего КПД соответствует интервалу = 350 – 400 м³/мин. Потребляемая нагнетателем внутренняя мощность будет равна N₁ = 15371 кВт. Мощность на валу привода нагнетателя рассчитаем по формуле
кВт
Здесь мощность 100 кВт – это мощность, расходуемая на преодоление механических потерь в газотурбинном приводе. Найдем давление газа на выходе из нагнетателя по формуле:
= 7,5 МПа, (6)
где 1,36 – степень сжатия. Это давление является предельно-допустимым, т.е. по давлению газопровод загружен полностью.

3.1 Расчет АВО для газа
Исходные данные:

производительность газопровода	V = 97∙106 м3/сут;
температура газа на входе в аппарат	t1 = 60 °C;
температура газа на выходе из аппарата	t2 = 30 °C;
температура наружного воздуха	τ1 = 0 °C.

Таблица 1 - Конструктивные характеристики АВО 2АВГ–75

Поверхность теплопередачи по оребренным трубкам	Fст = 9930 м2
Количество теплообменных секций в одном АВО	nсекц = 3 шт
Количество оребренных трубок в одном АВО	nтр = 180 шт
Количество рядов оребренных трубок в секции	n0 = 6
Длинна оребренной трубки	l0 = 12 м
Коэффициент оребрения	k0 = 20
Наружный диаметр трубок	dn = 57,4 мм
Высота ребра	h = 16 мм
Количество рядов по газу	nр = 1
Количество вентиляторов в одном АВО	nВ = 2 шт
Диаметр вентилятора	Dвен. = 5 м
Частота вращения вентилятора	nвр.в = 250 об∙мин-1
Установленная мощность электропривода	NАВО = 37 кВт
Масса одного АВО	mАВО = 48360 кг
Расход воздуха, нагнетаемого 1 вентилятором	Q2 = 113,89 м3 ∙ с-1
Свободная площадь между трубками	Fсв = 30,2 м2
Внутренний диаметр трубок	dвн = 25 мм

---

Определяем количество передаваемой теплоты, требуемую поверхность охлаждения и число аппаратов. Определим среднее давление и температуру в аппарате
МПа,
К.
Определяем количество передаваемой теплоты из уравнения теплового баланса
, (7)
где G – расход газа в кг/с;

C_p– теплоемкость газа при среднем значении давления и температуры в АВО;

ρ – плотность газа.
кг/с,
где – суточный расход газа.

Плотность газа ρ = 0,72 кг/м³ и теплоемкость газа
C_{p г.ср.} = 2728 Дж/(кг∙К) при среднем значении давления и температуры в АВО берем из справочных таблиц для стандартных условий.
Вт.
Количество АВО заданного типа в составе установки охлаждения предварительно принимаем m_АВО = 14. Вычисляем температуру воздуха на выходе из аппарата при номинальной производительности вентиляторов указанного типа АВО
(8)
Определяем среднюю скорость движения газа в теплообменных трубках АВО
(9)
где F₁ – площадь сечения трубок одного хода по газу м³,

G₁ – массовый расход газа через установку охлаждения, кг∙с².
м²,
где d_вн – внутренний диаметр трубок,

n_с – количество теплообменных секций в одном АВО,

n_тр – количество оребренных трубок в одном АВО.
кг ∙ м^-3,
кг ∙ с^-1,
м ∙ с^-1.
Рассчитываем критерий Рейнольдса и Прандтля

---

Смотрите также файлы

• Сценарий "Новогодняя тусовка" Звучит вылет Бабы Яги Внимание внимание самолет.docx

• Тестконтроль к занятию 4.doc

• Бекітемін 7 мектепинтернаты кмм директорыны м а.docx

• Малімі Махмутова Б. М кні Сыныбы 7 б пні Сынып сааты.docx

• Что не понравилось Вам в колбасе, которую Вы попробовали.docx