где d_вн – внутренний диаметр трубок,

= 12,9 ∙ 10^-6 Па ∙ с – коэффициент динамич. вязкости газа при средних значениях давления и температуры АВО по справочным таблицам.
(10)
где λ_г.ср – коэффициент теплопроводности газа при средних значениях давления и температуры в АВО газа.

Рассчитываем гидравлические потери в установке охлаждения
(11)
где λ_тр – коэффициент гидравлического сопротивления;

l₀ –длинна трубок м;

= 5,8 – сумма коэф-ов местн. сопротивл. по ходу движения газа.

Для турбулентного режима движения газа в трубках (Re > 10⁴) λ_тр определяется по формуле
,
Па.
Допустимые потери газа в установке: ΔP_ДОП = 0,0588 МПа.

Определяем коэффициент теплоотдачи от газа к внутренней поверхности трубок АВО – <sub>вн

вн</sub> = (12)

_вн = Вт ∙ м^-2 ∙ К^-1.

Определяем плотность воздуха на входе в АВО

°C,
= 1,29 кг ∙ м^-3 (13)
где P_бар = 760 мм. рт. ст. - барометрическое давление.

Физические параметры воздуха выбираем из справочной литературы для средней температуры воздуха в АВО газа: C_в.ср = 1,005 кДж ∙ кг^-1 ∙ К^-1, = 17,7 ∙ 10^-6 Па∙с, = 0,025 Вт ∙ м^-1 ∙ К^-1. Определяем скорость течения воздуха в узком сечении теплообменных аппаратов

---

м ∙ с^-1 (14)
где = 30,2 м² – площадь свободного сечения перед АВО;

= 0,528 – коэффициент сужения.

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи от оребренной поверхности теплообменных трубок аппарата к воздуху

, (15)
где – поправочный коэффициент учитывающий вид оребрения;

= 0,0035 м – шаг между ребрами трубок;

d_н = 0,0574 м – наружный диаметр трубок у основания ребер;

= 0,016 м – высота ребер.
0,0574^-0,54 = 1179,77 Вт ∙ м^-2 ∙ К^-1.

Определим полный коэффициент теплоотдачи от оребренной поверхности теплообменных трубок аппарата к воздуху
(16)
где = 1,7598 м² – полная площадь 1 погонного м трубки АВО газа;

= 0,067 м² – площадь одного погонного метра трубки;

= 0,6929 м² – площадь ребер на одном погонном метре трубки;

= 0,5 – коэффициент эффективности круглых ребер;

=0,5 – коэ-нт, учитывающ. трапецеидальную форму сечения ребра.

---

= 136,88 Вт ∙ м^-2 ∙ К^-1.
Коэффициент теплопередачи определяется по формуле
(17)

Где ;

.

Средний диаметр оребренных трубок определим по формуле
, (18)
,
= 11,74 Вт ∙ м^-2 ∙ К^-1,
Определим среднелогарифмический температурный напор по формуле
= 40,17 °C (19)
где и – наибольший и наименьший температурные напоры.
,
,
Рассчитаем необходимую поверхность теплоотдачи одного АВО газа
м².
Определим относительный запас поверхности охлаждения по формуле:

К установке на КС «Писаревка», для поддержания необходимого температурного режима работы трубопровода, принимаются аппараты воздушного охлаждения 2АВГ–75 в количестве 14 штук.

3.2 Расчет пылеуловителя

Таблица 2 - Техническая характеристика пылеуловителя ГП-604

Производительность	qпу = 20 млн. м3 ∙ сут-1
Давление: рабочее расчетное пробное при гидравлическом испытании	Pр = 5,10 МПа P = 7,5 МПа Pпр = 9,31 МПа
Температура °C: рабочей среды минимально допустимая стенки аппарата	от -60 до +35 tст = - 60 °C
Среда	природн. газ, пыль, капельная влага, конденсат, метанол
Характеристика среды	взрывоопасная, высокотоксичная
Диаметр аппарата	D = 2000 мм
Диаметр циклонного элемента	Dэл = 600 мм
Число циклонных элементов	nц = 5 шт
Исполнительная толщина: обечайки днище	S = 52 мм S1 = 60 мм
Прибавка для компенсации коррозии	C1 = 3 мм
Прибавка для компенсации «-» допуска	C2 = 1,3 мм
Прибавка технологическая	C3 = 9 мм
Коэффициент прочности сварных швов	f = 1
Допустимое напряжение для стали 10Г2 при расчетн. температуре 100°С	142 МПа
Максимально дренируемый объем	5,2 м
Масса аппарата (пустого)	G = 22000 кг

---

Ориентировочное количество пылеуловителей
шт.

Выбираем количество пылеуловителей 5 штук. Объемный расход газа через циклонные элементы определяется по формуле
(20)
где B = 7500.
Секундный расход газа через циклонные элементы
,
где – суточный расход газа, м³ ∙ с^-1;

– температура газа на входе в пылеуловитель, K;

– давление газа на входе в пылеуловитель, МПа.
= 21,8 м³ ∙ с^-1,
Гидравлическое сопротивление одиночного циклона
, (21)
где = 105 – коэффициент местного сопротивления циклона;

W – условная скорость, м ∙ с^-1, определяемая как отношение объемного секундного расхода к полному поперечному сечению корпуса циклона при его диаметре D = 0,6 м;

ρ – плотность газа при условиях входа в пылеуловитель, кг ∙ м³.

Пропускная способность одного циклонного элемента
м³ ∙ с^-1.

Секундный расход газа через один циклонный элемент
= 0,87 м³ ∙ с^-1.
Условная скорость
м ∙ с^-1,
Коэффициент сжимаемости газа при условиях входа в пылеуловитель
.
Получаем коэффициент сжимаемости газа
= 5,34 МПа, (22)
где – давление на выходе из газопровода, МПа;

= 4,64 МПа – критическое давление газа.
= 280 K (23)
где

---

= 276 K – температура грунта среднегодовая;

– температура газа в конце линейного участка газопровода, К;

= 278 K – температура газа на входе в газопровод.

K,
= 0,876.
Плотность газа при условиях входа в пылеуловитель
кг ∙ м³,
= 21380 Н∙ м^-2.
Необходимое количество циклонных элементов (D = 600 мм)
= 24 (24)
Необходимое число пылеуловителей
.
Таким образом, принимаются к установке 5 пылеуловителей.


3.3 Расчет системы воздушного охлаждения масла ГПА
Таблица.3 – Исходные данные

Расход охлаждающей среды	GM1 = 135 м3/ч
Охлаждающая среда	турбинное масло ТП-22
Температура масла на входе в аппарат	TM1 = 60 °C
Температура масла на выходе из аппарата	TM2 = 48 °C
Температура воздуха на входе	30 °С
Число вентиляторов	2
Производительность вентиляторов -	49 000 мЗ/ч
Расчетное давление	Pу = 6 кгс/см2
Коэффициент оребрения трубок	j = 9
Расчетная температура	40 °С

Выбираем тип теплообменного аппарата 06–10 AT. Определяем количество передаваемого тепла

---

Смотрите также файлы

• Сценарий "Новогодняя тусовка" Звучит вылет Бабы Яги Внимание внимание самолет.docx

• Тестконтроль к занятию 4.doc

• Бекітемін 7 мектепинтернаты кмм директорыны м а.docx

• Малімі Махмутова Б. М кні Сыныбы 7 б пні Сынып сааты.docx

• Что не понравилось Вам в колбасе, которую Вы попробовали.docx