Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

Для ламп, имеющих веерные характеристики аноД^ ного тока (или заметные «хвосты»), условие (84) будет ближе к истине и для них следует вычислять mg пред по той же формуле (85), но подставляя в нее реальное зна­ чение Eg0 реал, найденное указанным выше способом из характеристик, или же брать величину mgUpед из усло­ вия (79а), что дает вместо (83) выражение

Например, для лампы ГУ-22А, широко применяемой в со­ временных типовых передатчиках, из характеристик имеем ega~ 0 при min = 1 кв, а 7Д0реал —20 в; при пол­ ном использовании ее по мощности получается UgmSiX~ —800 в и согласно (85)

порядок расчета режима генератора при тройной моду­ ляции, мало чем отличающийся от рассмотренного выше расчета при двойной. Тип и количество ламп выбирается по той же формуле (4) с учетом отмеченных выше заме­ чаний и оговорок в справочнике относительно частоты и глубины модуляции.

Учитывая аналогичность расчетов, мы излагаем по­ следние весьма кратко, лишь с указанием отличий и не­ которых особенностей.

§ 2. Расчеты модуляционных режимов

А. Расчет в пиковой точке

Расчет режима генератора в пиковой точке при трой­ ной модуляции абсолютно по всем данным совпадает с соответствующим расчетом при двойной модуляции, по­ скольку эта точка на модуляционных характеристиках оказывается общей («привязанной» — см., например, рис. 9, а и б). Поэтому все сказанное выше в соответ­ ствующем разделе для двойной модуляции относительно соображений и порядка расчета пиковой точки [см. фор­ мулы (5) — (32)] остается в силе и для данного случая. Следует лишь иметь в виду, что амплитуда напряжения возбуждения будет Теперь также меняться [см. (76)] и

45

ноэюму найденное по формуле (23) ее значение будет справедливо лишь для пиковой точки.

Дополнительно к приведенному выше порядку рас­ чета следует добавить пункты, касающиеся расчета ко­ эффициента глубины модуляции возбудителя т .

Е. Расчет в нулевой точке

Амплитуда напряжения возбуждения в нулевой точ­

Дальнейший расчет проводится в полном соответст­ вии с описанным выше аналогичным расчетом для двой­ кой модуляции, т. е. графоаналитически с использова­ нием стандартного графика (44), на который наносится прямая (43), и с помощью формул (47) — (50). Во все формулы в качестве напряжения возбуждения Ug под­ ставляется соответствующее данной точке его значе­ ние (86). Напомним, что указанный метод можно принци­ пиально применять лишь при nig < mgvDQ:Jl.

Однако при больших значениях (>0,5-”-0,6), когда уровни сеточных токов малы, при данном методе расчета относительная погрешность может возрасти, поскольку в основу вывода указанных расчетных формул положена линейная аппроксимация сеточного тока, показанная на рис. 1, которая на малых уровнях будет отличаться от реальной характеристики. Обычно это не имеет практи­ ческого значения именно вследствие низкого уровня то­ ков. При необходимости повысить точность расчета мо­ жно использовать тоже линейную аппроксимацию, но в виде прямой, проходящей не через точку Eg0, а через начало координат и с пониженной крутизной; она на ма­ лых уровнях точнее опишет реальную характеристику, чем прежняя прямая. Очевидно, в этом случае весь по­ рядок графоаналитического расчёта сохранится, но только во всех формулах (36)-!-(48) следует полагать

46

к вместо эквивалентного параметра 6' писать примерно S '= (0,5-£-0,8)S. Такой метод можно применить и при

HIg ^ tflg пред-

Неплохие результаты дает эмпирическая зависимость

по которой можно сразу определить постоянную состав­ ляющую сеточного тока в нулевой точке /^0mmo>a осталь­ ное— по формулам (81), (49) и (50). Она получена на основании усреднения точных графических расчетов для ряда новых ламп и дает несколько повышенную погреш­ ность, примерно (-J—25)-5—(—15)%, т. е. в основном не­ много завышенные результаты, что создает некоторый дополнительный запас. Этой эмпирической формулой можно пользоваться также для приближенного контроля результатов графоаналитического метода расчета.

При значениях rng~>0,9 сеточные токи Ig0 и Igl в ну­ левой точке очень малы и практически их можно счи­ тать равными нулю. Очевидно, то же относится и к про­ изводным от них величинам Е g, P~g и Pg.

В. Расчет в телефонной точке (в режиме молчания)

С учетом сказанного ранее о практической линей­ ности статических модуляционных характеристик обеих составляющих анодного тока 1аХ и 1а0 расчет анодной цепи можно вести по приведенным выше формулам ли­ нейной интерполяции (51)'—(57).

Что касается расчета сеточной цепи, то здесь в первом приближении можно также воспользоваться формулами линейной интерполяции (58)— (62). Для учета имею­ щейся при больших mg некоторой нелинейности стати­ ческих модуляционных характеристик составляющих се­ точного тока lg0 и Ie,, с целью уточнения их величин пе­ ред формулами (б8) и (59), в правой части можно поставить коэффициент, немного меньший единицы (с

47

Учитывая (76), амплитуду напряжения возбуждения онределяем по известной формуле

запасом, что обеспечивает спокойный режим работы се­ точной цепи.

Г. Расчет в минимальной точке

Расчет в минимальной точке может быть проделан по приведенным выше формулам для двойной модуляции.

Д. Расчет в среднем режиме модуляции

Для расчета анодной цепи в среднем режиме, оче­ видно, можно воспользоваться соответствующими фор­ мулами для двойной модуляции (63) — (66).

Рассмотрим режим работы сеточной цепи. Полагая в первом приближении модуляционные характеристики обеих составляющих сеточного тока линейными и глуби­ ну их модуляции равной глубине модуляции напряжения возбуждения

(что в предположении линейности характеристик и при больших значениях mg близко к истине), получим для тройной модуляции систему трех уравнений для Ug (76), Ig0 (68) и I '(69). В отличие от двойной модуляции, здесь все коэффициенты модуляции положительны; это озна­ чает, что модуляция всех указанных величин произво­ дится в фазе с модулирующим напряжением Еа.

Подставляя эти величины в исходный интеграл (67), получим после несложных преобразований выражение для рассеяния на сетке в среднем режиме модуляции, совершенно аналогичное выражению для рассеяния на аноде (65), а именно

Оно показывает, что при тройной модуляции, в отличие от двойной, рассеяние на сетке в среднем режиме по сравнению с режимом молчания увеличивается. При

48