Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

Г. Расчет в минимальной точке

Поскольку в данном случае, как и в предыдущем (при двойной модуляции), т= 1, то минимальная точка совпадает с нулевой.

Д. Расчет в среднем режиме модуляции

Расчет ведем сразу на весь каскад (на два плеча). Очевидно, что значения величин анодной цепи в этом режиме

P-~c.pt Р0ср> Ра ср> ^]ср

будут такими же, как в предыдущем примере при двой­ ной модуляции (пункты 1—4).

5. Средняя мощность рассеяния на сетке

^ c P = /V r(l + - ^ - ) = 170^1 + - ^ ) ~ 2 2 0 вт-

Pg ср = 220 вт < tiPg,10п = 2-300 = 600 вт.

Хотя мощность рассеяния на сетке в среднем режиме по сравнению с режимом молчания и повысилась на 30%, она при тройной модуляции остается значительно ниже допустимой величины (почти’в три раза; ср. с расчетом при двойной модуляции).

Е. Определение исходных данных для расчета модулятора

Для определения этих значений необходимо предва­ рительно проделать расчет возбудителя. Ввиду его от­ сутствия зададимся ориентировочно следующими его данными:

55

(что соответствует коэффициенту усиления оконечного каскада kp =20).

На основании этих величин определяем исходные дан­ ные для модулятора

1.Колебательная мощность в анодной цепи модуля

тора

2.Амплитуда полного колебательного напряжения на выходе модулятора (амплитуда модулирующего анод­ ного напряжения для модуляции оконечного каскада ге­ нератора)

Выводы

Сравнивая результаты расчета модуляционных режи­ мов генератора при тройной модуляции (в данном при­

а) данные анодной цепи, соответственно принципу метода расчета, остаются одинаковыми и поэтому выво­ ды, сделанные для двойной модуляции относительно за­ паса по эмиссии и по анодному рассеянию, остаются справедливыми и для этого случая;

б) вследствие заметного снижения при тройной моду­ ляции уровней сеточных токов, соответственно падают и мощности в цепи сетки — возбуждения и -рассеяния; пер­ вое приводит к повышению коэффициента усиления кас­ када, а второе — для новых ламп наиболее важное — значительно облегчает режим работы ламп, что повы­ шает устойчивость и надежность их эксплуатации.'

56

ГЛАВА ТРЕТЬЯ

ТРОЙНАЯ МОДУЛЯЦИЯ ГЕНЕРАТОРА

СОБЩЕЙ СЕТКОЙ

§1. Общие соображения и особенности генератора

собщей сеткой при модуляции

Схема генератора с общей или заземленной сеткой 1 или, как ее часто называют, инверсная схема генератора нашла, как известно, очень широкое — а в некоторых слу­ чаях исключительное — применение при построении триодных генераторов коротких или ультракоротких волн, включая метровый и дециметровый диапазоны. Это об­

условлено известными ее свойствами и преимуществами перед другими схемами, в частности схемой с общим ка­ тодом. Эти свойства общеизвестны, и мы на них останав­ ливаться не будем; некоторые из них будут рассмотрены ниже, поскольку они потребуются для анализа и расчета модуляционных режимов генератора.

Так как в данной главе исследуется анодная модуля-^ ция инверсных генераторов, которая находит пока ос­ новное применение в диапазоне коротких волн в передат­ чиках большей и средней мощности, то здесь всюду бу­ дут подразумеваться именно такие передатчики. Однако многие принципиальные положения и расчетные форму­ лы в той или иной степени будут, естественно, справед­ ливы и для других случаев.

Принципиальная схема генератора с общей сеткой в самом простейшем виде показана на рис. 11, а, а экви-

1 Хотя общий электрод (в данном случае сетка, а в нормальной схеме — катод) обычно заземляется, тем не менее второе название нельзя признать удачным, так как принципиальные различия схем генератора обусловлены не тем, какой из электродов заземлен, а тем, какой из них является общим.

57

валентная ей по высокой частоте (без источников пита­ ния) — на рис. 11,6. Возбуждение включается между ка­ тодом и сеткой, а колебательный контур R3 — между анодом и сеткой. На этих схемах для упрощения не по­ казаны междуэлектродные емкости, индуктивности выво­ дов лампы, элементы нейтрализации и блокировки, вы­ ходное сопротивление возбудителя и др. Некоторые из них в определенных случаях могут оказать заметное влияние на режим работы генератора. Это будет рас­ смотрено ниже особо.

Напомним некоторые основные соотношения, харак­ терные для инверсной схемы лампового генератора [Л. 2]; они потребуются нам для дальнейшего анализа и рас­ чета.

Напряжение на контуре R3, г. е. между анодом и сет­ кой (землей)

представляет собой колебательную мощность, генерируе­ мую лампами усилительного каскада за счет обычного преобразования энергии источника постоянного напря­ жения Еа в энергию колебаний высокой частоты, а вто­ рое слагаемое

представляет собой колебательную мощность, переда­ ваемую в контур усилителя возбудителем за счет проте­ кания через последний тока / а1.

В инверсной схеме через возбудитель протекает пол­ ный катодный ток и в частности его первая гармоника

58

(рис. 11, а). Поэтому полная мощность, отдаваемая уси­ лителю возбудителем, равна

где смысл первого слагаемого указан выше, а второе слагаемое

представляет собой, как'и в нормальной схеме, колеба­ тельную мощность, отдаваемую возбудителем в цепь сетки усилителя.

Подводимая к анодной цепи мощность от источника постоянного анодного напряжения Еа определяется как обычно

но мощность рассеяния на аноде в инверсной схеме бу­ дет равна

и соответственно этому к.п.д. анодной цепи будет опре­ деляться как отношение

( 101)

Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки в ин­ версной схеме будет равно

Таким образом, оно при одинаковых лампах, их токах и

1 Но при этом колебательная мощность в анодном контуре Р~ также увеличится пропорционально Ra-

59