ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.04.2024
Просмотров: 66
Скачиваний: 0
6. Определяется число М по адиабатической скорости исте чения из соплового аппарата, а также конструктивный угол выхода а1к:
а1к < |
ai (меньше — в случае расширения в косом срезе),_ |
||||||||
принимаем а1К— otj. |
|
|
|
|
|
|
|
||
7. |
Определяется |
относительная |
скорость |
и угол входа газа |
|||||
«а рабочие лопатки |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
w, = с' - у |
|
|
2 т , ™ ' |
|
|
|||
|
1080 V 1 + |
0,1852 — 2-0,185-0,94 = |
895 |
MjceK\ |
|||||
|
. |
/Ci-sinaA |
/1080-0,342\ |
= |
24°20 . |
||||
|
arc sin |
-i--------1 = arc sin |
\ |
---------:— |
) |
||||
|
|
\ |
Щ |
I |
895 |
|
|
||
9. Определяется безразмерная величина скорости входа на лопатку
W , |
|
895 |
-- |
|
= 1,628, |
j / " 2 g w^ - l RTw* |
|/ 19,62— . 36-775 |
|
где |
w 1 |
|
T# |
775° абс. |
|
* W, Г , + |
|
|
2g - ■ R
А- 1
10.Определяется конструктивный угол входа лопатки
Рис = Pi + *'•
где i — угол атаки (2 -г-4°) принимаем р1к = 24°20' + 3°40' = 28°.
11.Принимаем конструктивный угол выхода лопатки рав ным углу входа (симметричная лопатка)
=Р,к = 28°.
12.Определяем гидравлический угол выхода потока из ра бочей решетки в относительном движении
Рг — Ргк +
где о — отклонение потока при сверхкритическом расширении в косом срезе,
р, == 28° -f- 4° == 32°.
7 6
13. Определяем относительную скорость потока на выхо из рабочих лопаток
<Р= /[ ( & + Рг) и *ш,)] (см. фиг. 31); w 2= 0,829-895 = 742 м/сек.
14. Определяется абсолютная скорость на выходе из раб чих лопаток с2 и угол а2:
с~ = У w 23-\-u2 — 2u-w2- cos р2 =
У 7422+ 2002— 2 - 200- 742- 0,847 = 582 м/сек-.
w 2-sin p2 |
. 742-0,53 |
= 52°30'. |
я2 = arc sin |
= arc sin -------- :— |
|
C2 |
582 |
|
15. Определяется температура газа на выходе из рабочи лопаток
T , - T t |
™i2---- WA = 483 + |
251000 |
|
= |
574°; |
|||
|
|
|
|
|
2747 |
|
|
|
|
|
2* г - - 1 |
* |
|
|
|
|
|
т * |
Т2 4 |
----- ^ -----«= 574 |
-{- |
339600 |
= |
698°. |
||
' 2 |
2747~ |
|||||||
|
|
^ |
* |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
16. |
Определяется |
работа |
на |
окружности колеса первог |
||||
ряда лопаток |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
и . |
|
|
, |
= |
|
|
|
|
= — (с1cos |
|
cos <xt) |
|
|
||
=- ~ (1080-0,94-f 582-0,608) =-27900 лгглг/лгг. 9,81
Возможна проверка;
LUl = |
R (T * — 72 *) = 140-202 — 28300 кгм/кг. |
k — 1 |
|
Приведенный |
порядок расчета фактически соответствует |
газодинамическому расчету одноступенчатой активной турбины, для завершения которого следует далее определить к. п. д., рас ход и геометрические размеры.
В случае двухступенчатой турбины со ступенями скорости расчет продолжается в следующей последовательности.
7 7
17. Определяется безразмерная величина скорости на в ходе из рабочего колеса
582
1,115.
522
ЧW + i RT»’
18.Выбирается конструктивный угол входа в направляю щий аппарат, при этом учитывается величина К.,
я2к = а2-{-г', где V — угол атаки,
а2к = 52°30' 4- 2°30' = 55е.
19. Выбирается конструктивный и гидравлический угол выхода потока из направляющего аппарата
азк = «2к - ( 2 ° - 5 ° )
(при этом допускается некоторое конфузорное течение) на дан ном радиусе
а, |
55 — 5 = 50°, а3 ^ азк — 50°. |
Зк |
|
20. Определяется скоростной коэффициент направляющих лопаток
¥ = / [ « + я3) И X , J ;
f= 0,92-0,995 = 0,915.
21.Определяется величина скорости на выходе из соплово го аппарата
с3 = '1/-c.j ----- U,9i5-582 = 533 м/сек.
Далее необходимо рассчитать треугольник скоростей и кон
структивные |
углы |
рабочих лопаток |
второй ступени турбины |
|||||||
При этом |
расчет |
аналогичен |
расчету первой |
ступени, |
только |
|||||
роль ci, а,, |
Т * здесь играют, |
соответственно, с3, а3, Г2*. |
В соот |
|||||||
ветствии с пунктами расчета 3 |
17 |
определяются: |
|
|||||||
22- Т3= 594° абс; |
|
30. |
<]/'= |
0,942; |
|
|
||||
23. |
та = 0,65 кг/м3; |
|
31. |
® 4 = |
408 м/сек; |
|
||||
24. |
М ,зад= 1,138; |
|
32. |
с4 = |
395 м/сек; |
|
||||
25. |
азк = |
50°; |
|
|
33. |
а4 = |
85°; |
|
|
|
26. |
и>3 = |
433 м/сек; |
|
34. |
ТА= |
602°; |
|
|
||
27. |
[Зд = |
70°30'; |
|
35. |
7'4* = 659°; |
|
|
|||
28. |
Рзк = |
72°; |
|
|
36. |
LUa = |
5440 |
кгм/кг |
|
|
29. |
р4к = |
р4 = |
72°; |
|
|
|
|
|
|
|
7 8
38. Определяется суммарная работа на окружности колеса
/-us = LUt + AUi = 28000 + 5490 = 33440 кгм/кг.
39. Определяется к. п. д. на окружности колеса турбины
= 3344U
0,505.
1 ад |
66300 |
40. В первом приближении оценивается потребный расход таза для обеспечения заданной мощности, при этом за работу
на валу турбины принимается Lu, т. е.
|
75-Nz |
75-2700 г |
G = |
----------- - |
= ------------— 6,05 кг;сек. |
|
Lu |
33440 |
41. По величине потребного расхода в первом приближении определяются геометрические размеры элементов турбины, оце нивается величина парциальности. Указанные размеры позво ляют внести соответствующие коррективы к величине f\a
(см. § 4).
|
о, |
60 -и. |
60-200 |
|
|
А '= |
|
‘ СР _ |
|
0,382 м\ |
|
д ср |
1г-« |
It •10000 |
|||
|
K°cp -Tl'cr sinal |
|
|||
|
|
|
|
|
|
А' = |
________6,05-1000________ = |
17,15 |
мм. |
|
|
it-0,382-0,798-1080-0,342 |
|
|
|
|
|
Высота лопатки допустима, следовательно, турбина полно размерная.
42. Пользуясь соответствующими графиками и формулами $ 4, определяем необходимые поправки к к. п. д. на окружности колеса и получаем величину эффективного к. п. д.
Ъ= 0,49.
43.Определяем потребный расход газа через турбину
|
|
J75-M, = |
75-2700 |
6,24 кг/сек. |
|
|||||
|
|
|
|
|
66330-0,49 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
44. |
Определяем |
высоту лопатки |
соплового аппарата |
|
||||||
|
|
Ас а ~ А |
- - |
= |
17,15-— - = 17,7 мм. |
|
|
|||
|
|
|
|
G' |
|
|
6,05 |
|
|
|
45. |
|
Определяем |
геометрию |
меридионального сечения тур |
||||||
бины: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д ) |
Арк ===Ас а + |
1 ,3 М М ---- |
19 |
М М , |
|
|
|
|||
б) |
Ар* |
. h |
|
sin fti |
= |
19- |
574-0,412 |
= 21,2 |
мм; |
|
|
|
|||||||||
pK> |
t 't - s m |
р2 |
483-0,829-0,53 |
|
|
|||||
79
