ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.04.2024
Просмотров: 71
Скачиваний: 0
На основании серии расчетов и простых геометрических со
отношений (фиг. 40) |
построены кривые, показывающие зависи |
||
мости характерных |
размеров Л и / , |
отнесенных |
к линейному |
размеру F\, от расчетного числа УИр |
сопла (фиг. |
41), При этом |
|
выявилось, что изменение величины |
показателя |
адиабаты k |
в необходимом диапазоне практически не изменяет зависимости и позволяет тем самым, использование указанных графиков для построения сопел, работающих на рабочих телах с измене нием показателя адиабаты в диапазоне k = 1,1 — 1,4.
i l------- |
1--------- |
1 |
I_____ L------ |
______ | |
_____ |
/> |
{6 |
f t |
2,0 22 |
2{* .26 |
2,8 Mp |
Фиг. 41. Зависимость характерных размеров профилиро ванных сопел Лаваля от расчетных чисел М
Графики (фиг. 41), а также вспомогательные зависимости (фиг. 42) и (фиг. 43) позволяют легко строить сверхзвуковые сопла по упрощенному методу, придерживаясь следующей по следовательности:
Да но :
а) расчетное число Мр сопла;
б) величина показателя адиабаты k\
в) площадь критического сечения Дкр
'62
!. По графику (фиг. 41) |
для данного Мр определяем / |
и А, |
||||
где |
T = - L |
= |
- ± - . q ( M v)-, |
(37) |
||
|
' |
1 |
|
' |
Кр |
|
b |
y * |
f |
? ( |
i |
H p ) . |
(38) |
|
' |
1 |
|
' |
кр |
|
2.По графикам (фиг. 42) и (фиг. 43) определяем величин
безразмерной плотности тока и vp — суммарного угла поворота в течение Майера в функции Мр.
Фиг. 42. Зависимость безразмерной величины плотности тока от числа М при различных значениях k
3. Зная величины |
F Kp и q { M p), |
определяем истинные |
гео |
|
метрические размеры А и / (37, 38). |
|
|
||
4. Памятуя, |
что |
направление |
профилированной стенки |
|
в точке О (фиг. |
40) соответствует углу vp/2, а в точке Ъ — |
гори |
зонтали, проводим лекальную кривую ОаЬ, соблюдая остальные геометрические размеры.
63
Сравнительное построение сверхзвуковых сопел с подроб ным использованием метода характеристик и по упрощенному способу показывает вполне пригодное для практических целей совпадение контуров.
Фиг. 43. |
Зависимость угла поворота потока от числа М |
в течение |
Майера вокруг тупого угла для различных |
|
значений k |
Расчет и профилирование сопловых решеток для больших чисел М
По изложенным выше соображениям в основу проектиро вания сверхзвуковых частей расширяющихся решеток прини маются сверхзвуковые сопла с равномерной скоростью на вы ходе, рассчитываемые по принципу минимально возможной длины. Как видно из фиг. 44, где представлена одна из спроек
64
тированных сверхзвуковых решеток, принятая в основу Сверх звуковой части половина симметричного сопла удобно компо нуется в решетке в связи с особенностью размещения турбин ных профилей под углом к ее фронту (заштрихованный участок).
Фиг. 44. К расчету угла отклонения потока на выходе из сверхзвуковой решетки при ра боте на перепадах давления, больших расчетноге
Выбор расчетного числа М сонла, а также конструктивного угла сверхзвуковой
сопловой решетки
В ряде случаев турбины ТНА работают на переменных ре жимах. В определенном диапазоне работы, начиная от расчет ного режима, должны быть обеспечены приемлемые показатели турбины, а значит и ее соплового аппарата. Если применение суживающихся сопловых аппаратов [в допустимом диапазонсчисел М (фиг. 26)] не приносило осложнений при широком из менении перепадов давлений, то использование в основе сверх звуковых частей решетки сопел, рассчитанных на определенный перепад, может привести к существенному ухудшению работы соплового аппарата при отклонении перепадов от расчетного зна чения.
Однако при этом имеется возможность выбора такого диа пазона отклонения перепадов давления от расчетного, когда возрастание потерь находится в приемлемых границах, что и может позволить без большого ущерба использовать расширяю щиеся сопловые решетки на переменных режимах. Для этой цели максимальный (расчетный) перепад давления на сопло вой решетке удобно срабатывать как в расширяющихся соплах, так и в косых срезах решетки, т. е. выбирать расчетное число М сопел в решетках меньше максимального (расчетного) числа М
решетки.
Отклонение от расчетного режима работы сопел, установ
5 . П. к. Казанджан, Ю. П. Тихомиров |
65 |
ленных в сопловой решетке, как в ту, так и другую сторону по перепаду давлений связано с появлением скачков уплотнения, причем с возрастающей интенсивностью при увеличении диапа зона отклонения. Опыт показывает, что дополнительное расши рение потока в косых срезах сверхзвуковых сопловых решеток не вызывает существенный рост потерь и вполне допустимо. Вместе с тем, в связи с меньшим расчетным числом М сопел, принятых в основе сверхзвуковых частей решеток, снижаются потери в области меньших перепадов давлений, чем и расши ряется диапазон работы сопловой решетки с приемлемой эф фективностью.
Однако существенное отличие расчетного числа М сопла, составляющего основу сверхзвуковой части, от расчетного чис ла М решетки недопустимо из-за значительных отклонений по тока в косых срезах. (Возможно различие /Ирешетки — /ИС0Пла = = 0,1 -г- 0,2).
Помимо выбранных расчетных чисел М решетки и сопла, из газодинамического расчета турбины известен гидравличе ский угол выхода потока из соплового аппарата а,- Выбор кон структивного угла установки а1к профилей в сопловой решетке производится с учетом отклонения потока в косом срезе (фиг. 44). В случае равенства расчетных чисел М сопел и ре шетки конструктивный угол выбирается равным гидравлическо му, т. е. а, = я,к.
Для определения а1к с учетом расширения потока в косом срезе при известном а, воспользуемся уравнением расхода че рез расчетное сечение на выходе из единичного сопла и сече
нием за решеткой, |
где примем |
равномерное |
поле |
скоростей |
(фиг. 44). При этом давление |
за выходной |
кромкой |
считаем |
|
равным давлению за решеткой. |
|
|
|
|
Тогда, считая |
в сечении СА скорость, равную |
расчетной |
скорости сопла и параллельную прямолинейной стенке СВ, по лучим
т |
Р С А * |
q { M Pc)-(t — §)sinalK = т |
P c i* |
/WPp) if-Sinai, |
||
V t СА{ |
VTa *'q |
|||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
alK = arc sin |
g(Mp„) |
sin'a. |
(39) |
|
|
|
я Ш ъ ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
a,K — |
конструктивный угол установки сопел в ре |
|||
|
|
|
шетке; |
|
|
|
|
Pcl |
коэффициент потерь полного давления в ко- |
||||
aKC==----- * — |
||||||
|
РсА |
сом срезе решетки; |
|
|
||
|
|
Л4Рр— |
расчетное число М решетки (максимальное); |
/VjPc — расчетное число М сопла в решетке; t — шаг решетки;
8 — толщина выходной кромки;
а, — гидравлический угол потока на выходе из решетки.
Возможно использование упрощенной формулы
aIK= arc sin Я ( Л * Р р ) sin ctj |
(40) |
Я(М „J |
|
Необходимо отметить, что требования малых гидравличе ских углов выхода потока, характерных для сопловых аппара тов турбин ТНА (например, а ,-— порядка 10— 15°), делает на максимальном режиме дополнительное расширение потока в косых срезах неприемлемым, ибо конструктивные углы уста новки профилей в решетке а1к становятся весьма малыми. В этом случае следует расчетное число М сопел выбирать близ ким или равным максимальному числу М решетки, однако при этом, как отмечалось выше, сокращается диапазон эффективной работы решетки.
Методика построения сверхзвуковых сопловых решеток
По заданному перепаду давлений с учетом используемого рабочего тела турбины становится известно расчетное число М сопловой решетки, а значит и оценивается расчетное число М
сопла. По изложенному выше |
определяется и конструктивный |
|
угол установки сверхзвуковых сопел |
в решетке а1к. |
|
При известных Л4р сопла и а1к |
построение сопловой решет |
|
ки проводится в следующей последовательности: |
||
1. Для значения /VIр сопла по упрощенной методике (§ 2, |
||
гл. II) проводится построение |
(удобно на миллиметровой бума |
|
ге) плоского единичного сопла |
при известной величине крити |
ческого сечения Акр одного межлопаточного канала, подсчитан ного по уравнению расхода и выбранному числу лопаток сопло вого аппарата (фиг. 45).
2.Задавшись конечной толщиной выходной кромки на прямолинейном участке сопла (окружность 0 8 ), проводим под углом а1к направление фронта решетки. Из точки D (фиг. 45,а) проводим прямую, параллельную стенке сопла ВС до пересече ния с линией фронта решетки DE. [Точка D соответствует точ ке b (фиг. 40)].
3.Вычерчиваем последовательно три сверхзвуковых части сопла, образующих решетку (фиг. 45,в).
4.Достраиваем дозвуковую часть, учитывая направление и сектор подвода рабочего тела ТНА (фиг. 45,в).
Следует отметить, что применяемые в турбинах ТНА не
большие диаметры турбин приводят к необходимости выбора весьма ограниченных размеров критического сечения межлопа точного канала, в противном случае выходное сечение канала, существенно превосходящее критическое (при больших расчет ных числах М решетки), будет занимать значительную часть окружности, а ось канала пойдет по винтовой поверхности, на рушая все положения исходного метода. К этому приводит и выбор слишком малых значений гидравлических углов выхода потока.
Фиг. 45. К методике построения сверхзвуковой сопло вой решетки
6 О С О Б Е Н Н О С Т И П Р О Ф И Л И Р О В А Н И Я Р А Б О Ч И Х Р Е Ш Е Т О К П Р И С В Е Р Х З В У К О В Ы Х С К О Р О С Т Я Х Н А Б Е Г А Ю Щ Е Г О П О Т О К А
Исходными данными к расчету и профилированию решеток рабочего колеса турбины являются величина и направление скорости набегающего потока на входе. При этом, наряду со стремлением к гидравлическому совершенству профилей, устанавливаемых в решетке, следует учитывать вопросы проч ности лопаток, сильно нагруженных в динамическом и тепловом отношениях.
В связи с малыми величинами высот рабочих лопаток тур
68
бин ТНА они выполняются, как правило, с одинаковым профи лем по высоте в соответствии с расчетом на среднем радиусе.
Основные геометрические параметры активных решеток да ны на фиг. 46. Важным параметром является относительный шаг установки профилей, или t = t/b. Изменение шага приводит к изменению формы межлопаточных каналов, характера взаи
мовлияния профилей, а значит и усло |
|
|
||||
вий течения в них. Анализ структуры |
|
|
||||
сверхзвукового потока на входе ука |
|
|
||||
зывает на существенную неравномер |
|
|
||||
ность скоростей на входе в межлопа |
|
|
||||
точные каналы, что затрудняет расчет |
|
|
||||
ное профилирование |
их контуров. |
К |
|
|
||
этому же следует добавить необходи |
|
|
||||
мость существенных поворотов сверх |
|
|
||||
звукового потока в решетке, а значит |
|
|
||||
и малые радиусы кривизны обводных |
|
|
||||
линий. |
Эксперименты |
указывают |
на |
|
|
|
целесообразность выполнения межло |
|
|
||||
паточных каналов равного сечения, и |
|
|
||||
выбора |
оптимальной |
величины отно |
|
|
||
сительного шага для активных реше |
|
|
||||
ток в диапазоне /--0,5-И ),7. |
|
|
|
|||
Ширина лопатки Ъ выбирается |
с |
Фиг. 46. |
Профилирование |
|||
учетом прочности, и в |
турбинах ТНА |
|||||
активной |
рабочей решетки |
|||||
лежит в пределах 15—20 мм и более. |
|
|
||||
Профилирование активных лопаток производится после вы |
бора всех необходимых геометрических параметров.
В существующих конструкциях форма профиля рабочей ло патки выполняется, как правило, симметричной по входу и выхо ду с изгибом, примерно соответствующим расчетному треуголь нику скоростей турбинной ступени. Такой выбор формы скорее продиктован простотой технологии изготовления, чем учетом особенностей течения. Конструктивные углы входа и выхода, т. е. углы между направлением прямолинейных входных и вы ходных кромок спинки лопаток и фронтом решетки, обычно вы бирают равными [р1к — Ргк (фиг. 46)]. Выбор конструктивного угла входа производится с учетом угла атаки входного участка спинки профиля к скорости набегающего потока в соответствии с особенностью сверхзвукового течения, т. е.
PlK = |
Pi + Й |
|
|
|
где р, — гидравлический угол |
входа |
потока; |
|
|
i — угол атаки (выбирается в |
соответствии с величиной |
|||
скорости набегающего потока и толщиной |
входных |
|||
кромок, лежит в диапазоне. 2—4°). |
контура |
|||
Прямолинейность входных |
и выходных |
кромок |
||
спинки профиля благоприятно |
сказывается |
на характере тече |
6 9