Файл: Мельников Ю.Л. Стыки сборных железобетонных пролетных строений мостов.pdf

Скачать файл (3,59Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 05.04.2024

Просмотров: 77

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

грузок (p=0,l—0,2)—шесть; при действии знакопеременных

нагрузок [р = —0,5—(—1)]—четыре образца.

Из 39 образцов 26 были с круглой петлей и 13—с удли ненной (с прямой вставкой, равной восьми диаметрам ра бочей арматуры); в одиннадцати образцах—контактная зона

между старым и	новым		бетоном была		усилена шпильками;
в семи образцах	зона	стыка была		заполнена		бетоном по
вышенной прочности		по	сравнению	с	бетоном	стыкуемых

элементов.

На основе этих исследований были разработаны техно

логические и конструктивные мероприятия, повышающие проч

ность и трещиностойкость стыков (см. стр. 57 и 58), а так

же уточнены расчетные характеристики стыков.

При расчете петлевого стыка, работающего на растяже

ние, рекомендуется выполнять следующие проверки:

а) на сжатие бетонного ядра по диаметральному сечению;

б) на местное смятие бетона ядра петлями и шпиль ками [51;

в) на прочность арматуры.

Проверку бетонного ядра петлевого стыка на сжатие по диаметральному сечению, ограниченному крайними петлями, можно производить по формуле:

			Pсж< wiz(P			dπ)aRπp,			кг;
где Рсж—усилие, допускаемое на стык, в
т2—				условий работы бетонного ядра;
	коэффициент
m2=2,7—при				малом влиянии временной нагрузки по
	сравнению с постоянной							(p≥0,7) и низких мар
	ках	бетона		(200 и		менее),			высоких		марках
∕∏2=2 — при				р < 0,2		и	более
	бетона (400 и более),								р и	марки	бетона
D—при промежуточных значениях
	т2	можно принимать по						линейной		интерполяции;
dπ —
а—диаметр			петли в		см;					см;
	диаметр		арматуры петли				в	см;

расстояние между крайними петлями в

Pnp—расчетное сопротивление бетона на прочность при

осевом сжатии			в	кг/см2.	местное смятие петлями
Проверку	бетона	в	ядре на
л шпильками	можно	производить			по формуле:

PcM≤^2[2∕m⅛∑cosαi+ΛiZπ∑(ΔS-2íZUI)cosa¿]PCM,

€0

где P

т2—

усилие

на

стык

кг;

—допускаемое

коэффициент условий

работы бетонного ядра;

m2=2—

р>0,7 и

низких

марках

бетона

(200

при

и менее),

р<0,2иболее высоких марках бетона

m2==l,5—при

(400 и

более),

р и

марки бетона

Iiu при промежуточных значениях

т2

можно

принимать по линейной интерполяции;

—длина шпильки (равная обычно расстоянию

меж

a¡—ду крайними петлями)

см;

duι-диаметр

арматуры шпильки

см;

угол между направлением усилия в рабочей арма

п—туре и направлением

радиуса,

проведенного от

центра пары шпилек к центру

петли;

количество петель с одной стороны стыка;

AS—длина

участков петли, на которые передается дав

ление

от

шпилек (может определяться приближен

но, как частное от деления полной длины петли на

количество пар шпилек),

см;

кг/см2.

Яен —расчетное

сопротивление

бетона

местному смятию,

определяемое по § 305 ТУПМ-56, в

При действии сжимающих усилий петлевой стык сле

дует

рассчитывать

путем проверки сжатого

элемента

или,

его сжатой зоны только по бетонному сечению. При наличии

прямых вставок (длиною не менее 8cfπ) в расчете можно учитывать рабочую арматуру в размере 50%.

При расчете растянутых и сжато-растянутых петлевых

стыков на прочность при повторных нагрузках необходимо

проверять напряжения в бетоне ядра по диаметральной

плоскости и напряжения в стержнях петель. Для бетона и

арматуры принимаются обычные расчетные сопротивления,

учитывающие характер повторных нагрузок, но с учетом

коэффициентов условий работы бетона ядра и закругленной

арматуры, принимаемых равными соответственно 2—2,7 и 0,6. При расчете сжатых и сжато-растянутых стыков на прочность при повторных нагрузках надо проверять сжимаю щие напряжения в бетоне вблизи конца петли. Расчетные сопротивления бетона можно назначать тогда с учетом коэф

фициента условий работы, принимаемого равным 0,7.

ния	В 1957—1958 гг.	в ЦНИИСе были проведены исследова
	работы петлевого стыка сборных плит проезжей час
ти	сталежелезобетонных мостовых конструкций при действии
сжимающих усилий		[23]. Было испытано шесть 6-метровых
сталежелезобетонных		балок со сборными железобетонными

плитами на петлевых стыках, а также четыре образца с петлевыми стыками сборных плит. В обоих случаях при менялись стыки с круглой петлей. Балки и образцы при

испытании, как правило,	разрушались в	стыке	или рядом
с ним, хотя прочность	бетона в стыке	была	выше, чем

прочность бетона соединяемых элементов.

Авторы исследований пришли к выводу о нецелесообраз

ности применения петлевого стыка для соединения сборных

железобетонных плит в сталежелезобетонных конструкциях

по условиям прочности, трещинообразования и технологии изготовления стыка.

Исследования работы петлевого стыка в плитной изги

баемой конструкции проводились в ЦНИИСе [2] и НИИЖТе [13]; имеются данные об испытаниях таких стыков и в Ру мынской Народной Республике [12].

В 1955 г. в ЦНИИСе были испытаны десять образцов

петлевого стыка под статическими нагрузками и одиннадцать

при действии многократно повторных нагрузок. Четыре об разца были эталонными (без стыка), два—имели стыки с

круглой петлей и остальные—с прямыми вставками длиной

от	4,5	до 9		диаметров	рабочей арматуры (диаметром 12
и	16	мм).	На каждую		разновидность конструкции стыка
приходилось				по два образца.
	В связи с			тем, что количество образцов было недостаточ

ным для анализа результатов их испытаний, выводы, изло

женные в вып. 36 Трудов ЦНИИСа [2], следует считать предварительными.

Практика строительства автодорожных мостов показыва ет, что1 петлевой стык изгибаемой плиты проезжей части ра ботает в экспериментальных условиях недостаточно удовле

творительно [21, стр. 126].

Проведенные бывш. ЛенЦИСом испытания под стати

ческой нагрузкой изгибаемых балок с круглыми петлевыми

стыками, расположенными в растянутой зоне, показали, что

с увеличением диаметра петли прочность балки уменьшается; особенно велико уменьшение прочности (а также и жесткос

ти)	при размере диаметра		петли, приближающемся к вы
соте	балки [10].		исследователей (А. Μ. Лебель
По		данным румынских
и Μ.		Г. Княжевич) стык с	удлиненной петлей по прочности,

трещиностойкости и жесткости не уступает монолитным се

чениям изгибаемых плит. Но испытания проводились ими

только под статической нагрузкой,			петли	были изготовлены
из арматуры диаметром 6	мм,	а	длина	заделки арматур
	мм,

ных выпусков и длина прямой вставки были сравнительно

большими (20—30 диаметров арматурных выпусков), т. е.

фактически испытывались стыки с взаимным перекрытием выпусков арматуры.

По данным НИИЖТа петлевые стыки с расположением

петель в растянутой зоне опорных сечений с вутами и усиле

нием нижней зоны вутов дополнительными крюками (рис. 22)

Рис. 22. Петлевой стык (с прямой вставкой) в надопорном сечении изгибаемой плитной конструкции в

	пролетном	строении городского моста:
/—соединяемый блок плиты;				2—выпуски арматуры полу
петли диаметром		15	мм\	3—	выпуски	арматуры			крюка;
4—	упорная планка;	5		омоноличивания;			6—	поперечные
		—бетон
	шпильки диаметром 12					мм
работают вполне удовлетворительно						как	в		лабораторных,