Файл: Физические основы электротермического упрочнения стали..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 240
Скачиваний: 0
раздробленные карбиды. Тепловой эффект рекристаллизации зна чительно меньше дорекристаллизационного эффекта, а сама рекри сталлизация приводит к весьма небольшому дополнительному разупрочнению стали. Если проанализировать кривые, снятые в ка лориметре с тех же деформированных образцов, но нагретых перед калориметрическим исследованием до субкритической температуры (650° С) со скоростью 70 или 1200 град /сек, то можно заметить боль шие изменения в их форме. Особенно изменилась величина первого (дорекристаллизационного) эффекта, который в значительной мере реализуется при нагреве до 650° С. Ш 2 т л , г . ш н При скорости 1200 град /сек хорошо сохранился эффект рекристаллизации и в меньшей степени — эффект до- ; 2 рекристаллизационный. Тепловые эф
фекты в деформированной стали 70 ю
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
%% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 -Л |
|
т s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 1 |
|
|
|
|
||
его • N |
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11ч |
|
1 |
|
|
3 |
|
||||
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
780 |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
|
|
ft |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|||
760 |
|
|
|
|
|
|
|
—1— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
740 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
720 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 200 300 400 500 t'C |
||||||
700* |
|
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
|
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 Т,лш |
||||||
'о |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Рис. |
|
59. |
|
Расчет |
критических |
точек |
для де- |
Рис. |
60. |
|
Калориметрические |
||||||||||||
формированной |
стали 70 (исходное |
состоя- |
кривые |
нагрева |
деформирован- |
||||||||||||||||||
ние — пластинчатый |
перлит): |
|
|
|
|
ной стали 70: |
|
|
|
|
|||||||||||||
1,2 |
— по |
|
межцементитным п р о м е ж у т к а м |
при |
/ , 2, |
3, |
4, |
5, |
— степень |
д е ф о р м а ц и и |
|||||||||||||
соответственно |
va |
= 70 |
и 1200 град/сек, |
3 — по |
соответственно 5; 15; 30; |
50 и |
75%. |
||||||||||||||||
д и с л о к а ц и о н н о й |
с т р у к т у р е при о н = |
1200 |
град/сек; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
о , |
|
• — экспериментальные |
точки при о н = |
70 и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1200 |
|
град/сек. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
с |
грубопластинчатым |
перлитом |
приведены на |
рис. |
61. Если |
ко |
|||||||||||||||||
личество |
энергии, оставшейся к моменту а -»- у |
превращения, |
после |
||||||||||||||||||||
нагрева со скоростью 70 град/сек |
очень |
близко |
к величине |
теп |
|||||||||||||||||||
лового |
|
эффекта |
рекристаллизации, |
то |
при |
быстром |
нагреве |
||||||||||||||||
(1200 град/сек) оставшаяся энергия значительно |
превышает эту ве |
||||||||||||||||||||||
личину. |
|
Следовательно, |
при |
аустенизации |
стали |
с большой |
ско |
||||||||||||||||
ростью |
|
нагрева в области а |
у превращения |
должна выделяться |
избыточная тепловая энергия, что связано с аннигиляцией оставших ся дислокаций и снятием напряжений. Известно, что в критическом
интервале температур такие процессы протекают особенно интен« сивно. Избыточная энергия наклепа, релаксирующая в момент а -> -*• у превращения, уменьшает отрицательный тепловой эффект нонвариантной реакции, в результате увеличивается перегрев в процес се самого превращения и начало и конец аустенизации перлита рас-
0 20 |
40 |
60 |
80 |
W0 т,шн |
|
100 тмин |
3 |
|
|
|
|
|
з- |
* 2 |
|
|
|
— N j 5 |
^ |
2- |
0 |
|
|
|
1 ' - |
||
|
|
|
|
? |
0- |
|
То |
|
|
|
|
% |
0- |
|
|
|
|
|
а |
о- |
0 |
—" |
|
|
^ / |
|
0. |
1 |
|
|
|
1 • |
||
0 |
200 |
300 |
400 |
500 600 t."C |
|
300 400 |
100 |
|
|||||
|
|
а |
|
|
|
б |
Рис. 61. Калориметрические кривые нагрева деформированной стали 70
после |
предварительного нагрева до субкритической температуры (680° С): |
|||||
а — vH |
= |
70; |
б |
— |
vH |
= 1200 град/сек; 1, 2, 3, 4, 5 — степень д е ф о р м а ц и и соответ |
ственно |
5; |
15; |
30; |
50 |
и |
75%. |
тягиваются на широкий интервал температур. Так можно объяснить большое размытие превращения на интервал температур на кинети* ческих кривых нагрева деформированной стали.
Наконец, с явлением релаксации энергии в процессе а -> у превращения деформированной стали связан прирост дилатометри
ческого эффекта -у-. Тепловые и объемные эффекты при нагреве
'о
деформированной стали тесно связаны соотношением Зегера — Штелле [143]
|
|
|
Ve |
|
|
|
(61) |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
У |
— относительное |
уменьшение |
объема, |
сопровождающее |
||
ся |
выделением скрытой |
энергии наклепа |
е, |
К — |
постоянная |
||
(1 4-2), |
d — плотность, |
ц. — модуль |
сдвига |
металла. |
Известно |
[144, 145], что при пластической деформации металлов накопляется избыточный объем. Особенно значительно увеличивается удельный объем при холодной протяжке стали с зернистым перлитом [146]. -Увеличение объема связано с различными дефектами структуры деформированного металла — вакансиями, скоплениями дисло каций и микротрещинами. При последующем нагреве напряжения снимаются, скопления дислокаций релаксируют, вакансии и дис локации аннигилируют. Все это сопровождается уменьшением объема и выделением тепловой энергии. При скоростном нагреве оба процесса не могут завершиться в докритическом интервале температур, поэтому в области метастабильного перегретого фер рита (выше Аг) релаксация усиливается и одновременно с фазовым
превращением a - v y уменьшается удельный |
объем |
реагирующего |
|||||||
феррита, вследствие чего увеличивается дилатометрическое |
сжатие |
||||||||
в |
момент |
превращения |
(см. рис. 51). Поскольку |
прирост |
дилато |
||||
метрического |
эффекта |
зависит от скорости |
нагрева |
и в основном |
|||||
прекращается |
при скоростях меньше 100 град/сек, |
|
можно |
предпо |
|||||
ложить, |
что некоторая часть |
запасенной энергии |
(по величине |
||||||
близкая |
к тепловому эффекту |
рекристаллизации) |
не релаксирует |
||||||
в |
области a |
у превращения |
и сохраняется в |
образовавшем |
|||||
ся |
аустените. |
В этом |
случае с |
термодинамической |
точки |
зрения |
не должна снижаться точка фазового перехода, так как исчезающая и появляющаяся фазы имеют одинаковую дополнительную энергию.
ВНУТРЕННЯЯ ЭНЕРГИЯ ПЕРЛИТА И КРИТИЧЕСКИЙ ИНТЕРВАЛ АУСТЕНИЗАЦИИ
В предыдущем параграфе подробно изучено влияние предвари тельной холодной деформации стали на критический интервал перлито-аустенитного превращения при скоростном электронагре ве. Показано, что температурный
интервал а-*-у превращения резко |
•1 • |
it |
|
снижается по мере увеличения на |
|||
—1 |
! |
||
клепа, особенно при деформации до |
|
% 1 1 |
|
30—40%, хотя и остается выше тем |
|
||
пературы фазового равновесия Ах |
|
|
|
(723° С). |
|
|
Рассмотрим причины снижения точки Асх в начальной области де формации стали, поскольку именно это снижение не удается строго интерпретировать в рамках диффу зионной кинетики аустенизации. Из общих термодинамических по ложений следует, что изменение за паса внутренней энергии системы может повлиять на температурные кривые свободной энергии двух фаз
и точку |
их пересечения. |
Поэтому |
||
необходимо |
установить возможную |
|||
корреляцию |
между величиной сни |
|||
жения |
критического |
интервала |
||
аустенизации при быстром |
нагре |
|||
ве деформированной стали |
и вели |
чиной запасенной энергии наклепа, аккумулированной при деформации.
501
30 20\ У,
40 у
10
о
10 20 30 40 50 60 70 80 Ецеф,%
б
Рис. 62. Зависимость температуры начала аустенитного превраще ния — о и величины снижения кри тической точки — б стали 70 от сте пени деформации:
1,2,3 |
— соответственно |
без предварив |
|||
тельного нагрева, |
после |
предваритель |
|||
ного |
нагрева |
д о |
температуры |
6 5 0 ° С, |
|
после |
предварительного |
нагрева д о |
|||
температуры |
810° С |
при |
vH => |
||
= 1200 град/сек; |
4 |
— без |
предваритель |
||
ного нагрева |
при и н = 7 0 |
град/сек. |
На рис. 62 приведена зависимость температуры начала и кон ца перлито-аустенитного превращения (по дилатограмме) от степени предварительной холодной деформации отожженной стали 70. Де?
формированные образцы с обжатием 5; 15; 30; 50 и 75% исследо вались при нагреве в калориметре для определения запасенной энергии наклепа (см. рис. 60). По дилатограммам электронагрева определялась степень снижения критической точки деформирован ной стали, т. е. разность At между температурой начала а -> у
превращения в отожженной стали и температурой начала превраще ния в деформированной стали в за висимости от степени деформации е Д е ф . Величина этого снижения при разных степенях обжатия приведе на на рис. 62, б. Если сопоставить снижение с величиной запасенной энергии, то окажется, что зависи мость близка к линейной (рис. 63).
Можно сделать вывод, что ве личина снижения критической точ ки Асх прямо коррелирует с вели чиной запасенной энергии деформи рованной стали. Однако хорошо известно, что не вся накопленная энергия деформации сохраняется
вобразце к моменту а -> у
превращения, большая ее часть релаксирует в процессе даже очень быстрого нагрева в докритическом интервале температур. Поэтому непосредственное влияние на процесс аустенизации мо жет оказывать не вся запасенная энергия наклепа, а лишь та ее часть, которая остается в образце в области критических темпера тур. В работе [147] определена величина энергии наклепа, не релаксировавшей после быстрого нагрева образца в субкритический интервал температур (около 650° С).
Образцы стали после холодной деформации подвергались пред варительному скоростному отжигу при помощи электронагрева до 650° С со скоростью 70 и 1200 град/сек и охлаждались на возду хе. Затем отожженные образцы помещались в калориметр и опре делялась величина энергии наклепа, оставшаяся после такой обра ботки (см. рис. 63). Легко видеть (табл. 7), что оставшаяся энергия примерно пропорциональна общей энергии наклепа и составляет лишь небольшую долю (около 1/4) исходной запасенной энергии деформированного образца. Это свидетельствует о том, что скорость релаксации избыточных дефектов структуры, возникших при плас тической деформации, настолько велика, что основная часть их релаксирует даже при очень быстром нагреве до температур порядка 650° С.
Сопоставление величины снижения критического интервала
аустенизации — |
с нерелаксировавшей частью |
запасенной |
энергии е о с т при |
скоростном нагреве приведено на |
рис. 64. Оче* |
виден нелинейный характер этой зависимости. Поэтому остановим*
ся более детально на условиях, при которых избыточная внутренняя энергия системы может привести к снижению критической точки фазового равновесия.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
7 |
|
|
|
|
Д е о с т , кал/г; |
?=650° С |
|
|
t , °с |
деф |
—At, °с |
|
|
г, |
кал/г |
н |
|
« н = |
70 град/сек |
« н = 1200 |
град/сек |
|
820 |
0 |
0 |
0,00 |
0,00 |
0,00 |
|
810 |
5 |
10 |
0,72 |
1,23 |
4,04 |
|
800 |
15 |
20 |
1,07 |
1,64 |
5,41 |
|
790 |
30 |
30 |
1,25 |
2,12 |
6,16 |
|
782 |
50 |
38 |
1,31 |
2,25 |
7,46 |
|
775 |
75 |
45 |
1,37 |
2,38 |
8,62 |
Снижение критической точки ДГ под влиянием энергии внут ренних напряжений деформированного металла теоретически рас считал Н. С. Фастов [148]:
|
|
|
|
|
|
АТ = Тп |
AF |
|
|
|
|
(62) |
||
где |
Т0 |
— температура |
фазового |
равновесия, |
AF — избыточная |
|||||||||
свободная |
энергия |
деформированного |
металла, |
q — тепловой эф |
||||||||||
фект |
фазового |
превращения. Однако |
|
|
|
|
|
|||||||
данные, полученные при расчете по |
|
|
|
|
|
|||||||||
этой формуле наблюдаемого нами сни |
|
|
|
|
|
|||||||||
жения точки Асх с учетом данных |
|
|
|
|
|
|||||||||
табл. 7, оказались слишком |
|
завышен |
|
|
|
|
|
|||||||
ными по сравнению с эксперименталь |
|
|
|
|
|
|||||||||
ными. По-видимому, не всю |
энергию |
|
|
|
|
|
||||||||
наклепа, сохранившуюся к началу фа |
|
|
|
|
|
|||||||||
зового |
превращения, |
можно |
считать |
|
|
|
|
|
||||||
ответственной |
за снижение |
|
критиче |
|
|
|
|
|
||||||
ской точки. На точку фазового равно |
|
|
|
|
|
|||||||||
весия влияет лишь некоторая часть |
0 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
Е^т, кал/г |
|||||||||
избыточной энергии. |
|
|
|
|
||||||||||
Рассмотрим |
схему |
температурной |
Рис. |
64. Зависимость |
снижения |
|||||||||
зависимости |
изменения |
свободной |
критической точки |
деформиро |
||||||||||
ванной стали 70 от величины |
||||||||||||||
энергии двух фаз а |
и у, точка пересече |
остаточной |
(нерелаксировавшей) |
|||||||||||
ния которых Т0 является температурой |
части |
запасенной |
энергии ео с т .. |
|||||||||||
фазового |
равновесия (рис. |
65). Если |
|
|
|
|
|
внутренняя энергия а-фазы в силу каких-либо причин возрастает на величину Де и этот прирост сохраняется при подходе к температуре Т0, то новая точка пересечения Т0, как точка фазового равновесия, снижается на величину AT. Однако заметим, что это возможно только в том случае, если избыточная энергия Де не передается у-фазе (либо новая фаза у нечувствительна к унаследованным