Файл: Физические основы электротермического упрочнения стали..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 247
Скачиваний: 0
дефектам, которые обусловили прирост As уа-фазы, и поэтому энер гия Де оказалась потерянной в результате перестройки решетки,: либо в процессе самого а у превращения происходит полная илю частичная релаксация дефектов и связанной с ним энергии). В про
тивном случае |
энергетическая |
кривая у-фазы поднимается на |
|||
ту же |
величину |
Ае |
и |
в результате положение точки пересечения |
|
двух |
новых кривых |
а х |
и ух не |
изменится. |
Таким образом, само по себе наличие избыточной энергии еще не означает, что критическая точка фазового превращения снизит-
|
|
|
|
|
|
- |
.- |
&U |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 65. Схема снижения критической точки деформи |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
рованной стали при быстром нагреве. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ся. Приведенное рассуждение относилось к температуре фазового |
||||||||||||||
|
равновесия, но оно полностью применимо и к инструментальной |
||||||||||||||
|
критической |
точке, определяемой |
тем или иным |
способом |
при |
не |
|||||||||
|
прерывном нагреве. Действительно, предположим, что для проявле |
||||||||||||||
|
ния инструментальной критической точки Асг |
|
(например, |
на |
ди-. |
||||||||||
|
латограмме) при заданном методе определения требуется образо |
||||||||||||||
|
вание одного и того же объемного количества |
у-фазы, |
которому |
||||||||||||
|
соответствует один |
и тот же энергетический перепад Ш на кривых |
|||||||||||||
|
свободной энергии (см. рис. 65). |
|
Пусть |
инструментальная |
точка |
||||||||||
|
Асх |
при |
нагреве со скоростью vH |
отмечается при |
|
температуре |
TVo. |
||||||||
|
Если в перлите при температуре выше Т0 |
сохранилась избыточная |
|||||||||||||
|
энергия |
Ае1у |
то кривая свободной энергии |
а-фазы |
совпадает с кри |
||||||||||
|
вой av |
Как |
видим, необходимый |
энергетический |
перепад |
Ш |
соз |
||||||||
|
дается при температуре ниже TVa, |
следовательно, |
|
инструментальная |
|||||||||||
|
критическая |
точка TVl |
деформированной стали |
при нагреве |
с той |
||||||||||
|
же |
скоростью будет |
ниже инструментальной |
критической |
точки |
||||||||||
|
исходной отожженной стали. Это снижение объясняется |
тем, |
что |
||||||||||||
96 |
в |
перепаде |
AU, |
необходимом для |
преодоления |
энергетического |
барьера превращения, часть энергии поступает из избытка Ае,,, который был у а-фазы и релаксировал в момент образования аусте нита. Следовательно, необходимым условием снижения инструмен тальной критической точки является релаксация избыточной энер гии в процессе фазового перехода. Чем больше величина релаксирующей энергии, тем ниже наблюдаемая критическая точка Act: 7 V Tv, и т. д.
|
Свободная энергия |
F фазы |
при температуре Т имеет |
вид F = |
||
— U — TS, где U — внутренняя |
энергия, 5 — энтропия. В точке |
|||||
фазового равновесия Т0 |
свободные энергии феррита Fa и аустенита |
|||||
Fy |
равны, из чего следует |
известное термодинамическое |
соотноше |
|||
ние |
|
|
|
|
|
|
|
Т — U ( * ~ U V _ |
_ _q__ |
fi„ |
|||
|
У° ~ Sa-Sy |
~ AS ~~ AS ' |
^ } |
|||
где |
q — тепловой эффект |
фазового перехода при температуре Г0 , |
||||
AS — изменение энтропии |
при фазовом переходе. Пусть в резуль |
тате деформации внутренняя энергия а-фазы увеличилась на вели чину е а , а у-фазы — на величину гу. Тогда
|
F'a~U* |
+ e* — TS'a, |
F'y^Uy |
+ |
ey-TSy. |
|
|||||
При условии .равновесия фаз Fa |
= Fy в этом случае для температу |
||||||||||
ры метастабильного |
равновесия |
получаем |
выражение/ г ' |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
и . + Ь-Уу |
+ Ч , |
( 6 4 ) |
|
||
Если |
учесть |
[149], что наклеп |
влияет |
на энтропию незначительно, |
|||||||
т. е. Sa |
« S |
a h S v « |
Sy, |
то при помощи (63) и (64) находим - |
|
||||||
|
|
Т |
' |
г |
|
<7 + e a — 8 v |
|
q+A?a^y |
|
||
|
|
1 о = |
|
10 |
= 1 о - - |
Я |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АТ = Т0-Т0 |
= Т 0 |
^ ^ - . |
(65) |
|
|||
_ (, При нагреве |
железа |
или стали q < |
О (q = Ua— Uv, где Ua |
< |
|||||||
<.Uy — поглощение |
тепла), и если ea > ev, т. е. при образовании |
||||||||||
аустенита релаксирует избыточная энергия |
(Aea -V |
>» 0), то АТ < |
0, |
т. е. происходит снижение температуры фазового равновесия. Если избыточная энергия a-фазы при переходе в аустенит не релаксирует, то ea = ev, Aea->v = 0 и AT — 0, т. е. температура фазового рав новесия не изменяется. Выражение (65) принципиально отличается от формулы (62) Н. С. Фастова [148]: в нем фигурирует не избыточ ная энергия наклепа, а энергетический скачок избыточных энер гий взаимопревращающихся фаз ea — ev. Аналогичная формула снижения температуры фазового равновесия получена в работе [149]. В этой формуле Ае означает разность избыточных энергий одной и той же системы дефектов, которая переходит по наслед
ству от одной фазы к другой. В общем случае Ае Ф 0, потому что 97
7 ' з ^ п о
избыточная энергия одного и того же дефекта неодинакова в крис таллических решетках различного типа.
Таким образом, наблюдаемое снижение инструментальных кри тических точек деформированных сталей при быстром нагреве в принципе можно объяснить с термодинамической точки зрения, полагая, что в критической области температур происходит процесс релаксации избыточной энергии наклепа. Это предположение пол ностью подтверждено калориметрическими измерениями. В табл. 8 показано, что избыточная энергия образца стали 70, деформиро ванного протяжкой на 50%, после нагрева до 650° С составляла
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
|
он , ер адJсек |
e0 C T i |
кал/г |
|
Деа-*- 7, кал/г; |
«деф. % |
|
|
|
||
|
|
650° С |
800° С |
650—800° С |
|
|
|
|
|||
5 |
600 |
1,23 |
0,92 |
|
0,31 |
15 |
600 |
1,64 |
1,03 |
|
0,61 |
30 |
600 |
2,12 |
1,22 |
|
0,90 |
50 |
600 |
1,88 |
1,08 |
|
0,80 |
50 |
70 |
1,31 |
0,95 |
|
0,36 |
50 |
1200 |
2,25 |
1,26 |
|
0,99 |
1,31 кал/г, а после нагрева до 800° С — 0,95 кал/г, т. е. в области температур фазового перехода было потеряно 0,36 кал/г (скорость нагрева 70 град/сек). При vK = 1200 град/сек разность избыточной энергии наклепа составляла 0,99 кал/г. Эти величины соответствуют количеству энергии, релаксировавшей в процессе а -> у превра щения. Заметим, что энергия, оставшаяся после быстрого нагрева до температуры завершения фазовой перекристаллизации перлит — аустенит (0,95—1,26 кал/?), составляет значительную долю энергии рекристаллизации деформированной стали (2 кал/г) и может слу жить мерой незавершенности процесса рекристаллизации при быст ром нагреве в области а-фазы и в интервале а -у у превращения. Это свидетельствует о том, что рекристаллизация деформирован ной стали при скоростном нагреве в основном происходит уже в области у-фазы и, следовательно, происходит наследственная пе редача дефектов от а-фазы к у-фазе.
На приведенной энергетической схеме превращения (см. рис. 65) видно, что величина избыточной релаксирующей энергии Де так же зависит от температурного интервала снижения критической точки At, как и разность свободных энергий а- и у-фаз в субкрити ческом интервале температур. Иными словами, экспериментальное определение скачка энергии Ае при различных степенях деформа ции или скоростях нагрева деформированной стали в сопоставле нии с величиной снижения критической точки At позволяет найти разность свободных энергий перлита и аустенита в субкритическом
98 интервале температур. Полученные нами калориметрические дан-
ные дают возможность приблизительно оценить этот энергетиче ский параметр системы перлит — аустенит. Для измерения энергии наклепа, релаксировавшей в критическом интервале температур при быстром нагреве деформированной стали 70, в калориметре исследовались образцы наклепанной стали, отожженной скоростным электронагревом до температур 650 и 800° С. Степень предвари тельной деформации изменялась от 15 до 50%, скорость нагрева составляла 70, 600 и 1200 град/сек. Из энергии, оставшейся в образ це после докритического электроотжига, вычиталась энергия, со
хранившаяся |
после |
закритического |
отжига |
(см. табл. |
8). Сопо |
|||||||||||
ставление величины снижения |
крити |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ческой |
точки Д^ с величиной |
энергии |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
наклепа Aea-+V, релаксировавшей в |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
критическом |
интервале |
температур, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
показало, что, независимо от того, как |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
было |
|
достигнуто |
это |
снижение — |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
вследствие увеличения степени дефор |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
мации или вследствие изменения ско |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
рости |
|
нагрева,— зависимость |
At |
от |
|
0,2 |
0,6 |
0,8 |
10&ЕЛутр, |
|||||||
Деа _ .у |
|
носит |
линейный характер |
|
||||||||||||
|
Рис. |
66. |
Зависимость |
снижения |
||||||||||||
(рис. |
66). Построенную зависимость |
критической точки |
At деформи |
|||||||||||||
At |
от |
|
Де,a-i-v |
любопытно |
сопоставить |
рованной |
стали 70 |
от |
энергии |
|||||||
с температурной зависимостью разнос |
наклепа, релаксировавшей в про |
|||||||||||||||
цессе а-*• у превращения, |
Дв а _ ^ . |
|||||||||||||||
ти |
свободных |
энергий системы |
пер |
|||||||||||||
/ — 70; 2— |
600; 3—6—1200 |
град!сек', |
||||||||||||||
лит — аустенит [83]. Отношение |
раз |
|||||||||||||||
Е д е ф |
составляет 50% |
(точки 1—3), |
||||||||||||||
ности энергий к разности температур, |
30; 15 |
и 5% |
(точки 4. |
5, |
6). |
|
||||||||||
по данным работы [83], составляет |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
приблизительно 1,43 |
кал/г |
• am • град, |
в нашем |
эксперименте |
[147] |
A!^pv = 1,4 кал/г • am • град. Следовательно, снижение критической
точки аустенизации при нагреве деформированного перлита дей ствительно отражает изменение свободных энергий перлита и аусте нита в зависимости от температуры (точнее, их разность).
Энергетическое описание наблюдаемого [147] снижения крити ческих интервалов a -> у превращения при увеличении степени наклепа нагреваемой перлитной стали не противоречит структур но-кинетическому описанию этого явления, выполненному ранее [132], а лишь дополняет его, позволяя рассмотреть вопрос с термо
динамической точки зрения. В этом легко |
убедиться, сравнив |
|
зависимости критической точки Асг |
перлитной |
стали, подвергну |
той предварительному скоростному |
нагреву до различных темпера |
тур для снятия наклепа, от степени деформации (см. рис. 62, а). При скорости нагрева 1200 град/сек точка Асг значительно снижается с увеличением степени деформации. После предварительного отжи га до 670—700° С со скоростью 70 град!сек при повторном быстром нагреве (1200 град/сек) критическая точка незначительно повышает ся (примерно на 10° С), несмотря на то что основная масса дисло кационных несовершенств релаксировала при первом нагреве,
полностью завершилась полигонизация (см. рис. 61) и осталось лишь 20% исходной запасенной энергии. И только после предваритель ного нагрева до температуры выше интервала перекристаллизации (820—840° С) критическая точка при повторном нагреве резко повы шается, почти достигая значения для недеформированной стали. Отсюда следует, что основные процессы, оказывающие влияние на положение критической точки деформированной стали, протекают в период фазового превращения, когда интенсивно релаксируют
структурные |
|
несовершенства, |
возникшие |
вследствие |
предвари |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельной |
деформации. |
Любопытно, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
что после «закритического» |
отжига |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
точка |
Аех |
|
все |
|
же |
несколько |
сни |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жается |
(на |
10—15° С) по мере уве |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
личения |
степени |
предварительной |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деформации. Вероятно, это связано |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
главным |
образом |
с |
дисперсностью |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
образовавшегося |
перлита, |
унасле |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
довавшего в какой-то мере измель- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ченность |
сильно деформированного |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
исходного перлита. Такое |
объясне |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние можно |
считать |
вполне обосно |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ванным, если |
учесть, |
что при ско |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ростном |
нагреве |
до |
температуры, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
превышающей критический интервал |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
незначительно, |
|
в |
|
образовавшемся |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аустените |
четко |
|
проявляется |
«дух |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перлита», |
|
передаваемый |
после |
ох- |
||||||||
0} |
0,2 0,3 0,4 0,5 |
Ofi 0,7 |
0,8 |
1-е1еЛ |
лаждения новым продуктам распа- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
да [51 ]. Это можно подтвердить про |
||||||||||||
Рис. 67. |
Проверка эксперименталь |
веркой результатов |
измерения |
кри |
|||||||||||||||||
ных данных в координатах t3D — |
тической |
точки |
Асх |
(рис. 67, кривая |
|||||||||||||||||
(1 — в д е ф) |
для |
деформированной |
4) в виде зависимости t3D |
от 1 — е Д е ф |
|||||||||||||||||
стали 70: |
|
|
|
|
|
|
|
(t —температура перегрева |
инстру |
||||||||||||
/ — » н |
= |
70 град/сек, |
2 |
— |
о н |
= |
|||||||||||||||
ментальной критической точки |
Aclt |
||||||||||||||||||||
=1200 град/сек, |
3 , 4 |
— после |
предва |
||||||||||||||||||
р и т е л ь н о г о |
нагрева |
д о т е м п е р а т у р |
соот |
D — коэффициент диффузии углеро |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ветственно |
650 |
и |
800° С при |
vH |
= |
да в аустените |
в |
критическом |
ин |
||||||||||||
= 1200 град/сек |
(предварительный |
на |
|||||||||||||||||||
грев при |
я н = 70 |
|
град/сек). |
|
|
|
тервале температур, |
е Д е ф |
— степень |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деформации). |
Линейность |
зависи |
||||||||||
мости |
означает, |
что причиной |
снижения |
|
критической |
точки |
яв |
ляется сокращение пути диффузии атомов аустенита вследствие
уменьшения |
ферритных промежутков |
и сближения |
зародышей |
|||||||||||||
аустенита, |
возникших |
на |
межфазных |
границах |
системы |
фер |
||||||||||
рит— цементит |
[132]. |
На |
рис. |
67 |
видно, |
что |
данному прове |
|||||||||
рочному |
критерию |
удовлетворяют |
критические |
точки |
кривой |
4 |
||||||||||
(отжиг до 820° С при |
va = 70 град!сек, |
повторный |
|
нагрев |
при |
|||||||||||
vH |
— 1200 |
град/сек) |
и |
кривой / |
(деформированная |
сталь, |
va |
= |
||||||||
= |
70 град/сек). |
Точки на кривых 2 и 3 лишь частично укладывают |
||||||||||||||
ся |
на прямой, что позволяет трактовать эту |
часть медленного сни- |