Файл: Физические основы электротермического упрочнения стали..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 09.04.2024

Просмотров: 251

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

С. С. Дьяченко [151] наблюдала образование метастабильного аустенита в закаленной или деформированной доэвтектоидной стали при умеренном нагреве. После некоторой выдержки в меж­ критическом интервале температур (десятки минут) избыточная часть аустенита распадалась. Но совершенно неожиданным являет­ ся то обстоятельство, что аналогичная картина метастабильной аустенизации наблюдается не только в сталях с исходной дефект­ ной структурой, но и в равновесных отожженных сталях, правда, при достаточно быстром нагреве. Так, В. Н. Гриднев еще в 1946 г. обнаружил, что структура отожженной стали 40 в первые минуты после нагрева в соляной ванне до температуры 780° С соответствует фигуративной точке на диаграмме состояния, в ней отмечались участки структурно-свободного феррита. Однако во время изотер­ мической выдержки при 780° С количество феррита постепенно уменьшалось и по истечении 30 мин структурно-свободный феррит полностью исчез, т. е. произошла почти полная аустенизация до­ эвтектоидной стали в двухфазной области температур, что, как известно, означает неравновесность состояния. При дальнейшей

выдержке в течение 2—3 ч

наблюдался обратный процесс — рас­

пад избыточного аустенита

с выделением феррита в соответствии с

диаграммой состояния. Таким образом, наблюдавшийся в работе [151] избыточный аустенит в доэвтектоидной стали с неравновесной структурой в двухфазном интервале температур В. Н. Гридневым был обнаружен в отожженной стали. Кажущаяся парадоксаль­ ность этого факта объяснима: неравновесность состояния стали в последнем случае была обусловлена фазовым наклепом при быст­ ром нагреве в соляной ванне. Фазонаклепанный структурно-сво­ бодный феррит во время выдержки при температуре 780° С разупрочнялся, что в соответствии с изложенными выше соображениями при­ водило к появлению метастабильного аустенита. Таким образом, для образования метастабильного аустенита достаточно нестабиль­ ности структуры, являющейся следствием, например, деформации, закалки или фазового наклепа при самом нагреве. Во всех этих случаях диаграмма метастабильных превращений имела своеобраз­ ный вид: линии GSE и РК были смещены вниз по сравнению с равновесной диаграммой. Иными словами, при помощи этой диа­ граммы можно установить причину образования избыточного аусте­ нита в фазонаклепанной стали 40.

Рассмотренные случаи образования метастабильного аустенита при разных условиях нагрева стали с дефектной структурой (или приобретающей дефектность в результате фазового наклепа) не только являются яркими примерами необычных явлений, возни­ кающих при аустенизации, но и свидетельствуют о том, что при аустенизации протекают такие процессы, которые не укладываются

врамки диаграмм фазовых равновесий и которые можно выделить

вспециальную область метастабильных превращений. Очевидно, круг процессов, подчиняющихся законам метастабильных превра­

щений, столь же широк, как и круг обычных равновесных превра-

щ


щений, поэтому о метастабильных превращениях можно говорить как о самостоятельной широкой области физического металлове­ дения, выяснение важнейших закономерностей в которой состав­

ляет

предмет дальнейших исследований.

 

В

заключение

отметим,

что

образование

обнаруженного

С. С. Дьяченко [151] метастабильного

аустенита

нельзя связать с

«бездиффузионным»

механизмом,

поскольку концентрационный со­

став его, по данным работы [152], близок к эвтектоидному.

ДИЛАТОМЕТРИЧЕСКИЕ ИЗМЕНЕНИЯ В ДЕФОРМИРОВАННОЙ СТАЛИ ПРИ СКОРОСТНОМ ОТЖИГЕ

Эффекты наследования играют очень важную роль в процессах упрочнения стали при помощи электротермомеханической обра­ ботки [161—166]. Однако вопрос о наследовании -у-фазой дефектной структуры а-фазы не изучен.

Скоростной нагрев предварительно деформированной стали со­ провождается характерными явлениями, которые могут служить

удобным

индикатором

процессов отжига в а- и

у-фазах

и при

а

у превращении,

а также экспериментальным

подтверждением

эффекта

наследования. Из всех структурно-чувствительных

харак­

теристик нами были избраны для измерения именно такие, которые легко регистрируются в процессе непрерывного нагрева. Это темпе­ ратура начала фазового а у превращения, которая, как было показано выше, снижается с увеличением степени деформации при постоянной скорости нагрева [128], и дилатометрический эффект сжатия при а ->- у переходе, зависящий при быстром нагреве от степени дефектности стали непосредственно перед превращением.

Напомним, что аномальное изменение дилатометрического эффекта

а -*• у превращения при быстром

нагреве деформированной

стали

связывалось с отжигом дефектов

непосредственно в процессе

пре­

вращения. Весьма чувствительным индикатором степени завершен­ ности отжига является изменение остаточной длины образца после скоростного отжига. Известно, что деформированная стальная проволока обычно находится под действием сжимающих осевых на­ пряжений, в результате релаксации которых при отжиге увеличивает­ ся ее длина. Количественное изменение величины релаксировавших напряжений I рода по данным измерения длины проволочных образ­ цов определялось нами для того, чтобы изучить явление наследова­ ния у-фазой дефектной структуры а-фазы.

Эксперимент был поставлен на малоуглеродистой стали 08кп и стали У9, в которой фазовые превращения при скоростном нагре­ ве изучены достаточно полно. Образцы деформировались холодным волочением для получения суммарных обжатий от 10 до 86% через каждые 10% при конечном диаметре образца 1,5 мм. Для исследова-

Н2 ния были выбраны три исходные структуры с различным межплас-


а

5

Рис. 72. Схема

эксперимента — а и осциллограммы нагрева стали — б:

1, 2 —- соответственно дилатометрическая и термическая кривые, Ah. — остаточ­ ное у д л и н е н и е о б р а з ц а , Д / — дилатометрический эффект фазового превращения .

тиночным расстоянием. Первая группа образцов изготовлялась элект­ роотпуском закаленной стали до 550° С со скоростью 500 град/сек, вторая — нормализацией от 9о0° С, третья — отжигом в печи для получения грубопластинчат#го перлита. В результате были полу­

чены структуры со средние

межплас­

ft/o\

 

 

 

 

 

 

 

 

У

t-

 

тиночным расстоянием

соответственно

 

 

 

 

1

 

 

 

 

0,05;

0,17 и 0,3

мк

[124].

 

 

15.3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Образцы

строго

фиксированной

 

 

 

 

 

 

/ I м

-

 

 

длины (100 мм) нагревались на уста­

• 13,5

 

 

 

 

 

 

 

новке для комплексного исследования

 

 

 

 

 

 

/

 

...

 

 

металлов

и сплавов [136]

до различ­

11,7

 

 

 

 

u

 

 

 

 

 

ных температур в областях

существо­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вания а-

и у-фаз, затем охлаждались

3,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

на воздухе до комнатной температуры

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и повторно нагревались в аустенитную

8,1

 

 

 

A Ь

4

область.

Средняя

скорость

нагрева

В.З

 

 

 

составляла

1000 град/сек.

Схема экс­

 

 

 

 

 

 

 

 

перимента и осциллограммы представ

4,5

 

/ 7 ,

 

 

 

 

VIS

лены

на

рис. 72. Как следует из дила-

 

 

 

 

 

тограмм, при скоростном нагреве де­

27

 

'IS

 

 

 

 

 

 

 

 

 

формированных

образцов

и

последу­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ющем их

охлаждении

до

комнатных

0,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

температур

- увеличивается

конечная

200

400

600

800

1000

12Щ1

длина образца, при этом величина

Рис.

73.

Зависимость

 

относи­

необратимого удлинения Ah с повы­

 

шением температуры возрастает, чем

тельного

увеличения

 

конечной

подтвержда|ется

предположение о на­

длины

образца

при

скоростном

отжиге деформированной

стали

личии

сжимающих

осевых

напряже­

08кп

 

от

температуры

 

нагрева,

ний I рода. На рис. 73

показан при­

рн =

1000

град/сек:

 

 

 

— д е ф о р ­

рост длины образца

деформированной

о б л а с т я х а -

и v-фаз, /—8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о,'

— нагрев

соответственно

в

стали

08кп

при

нагреве

до различ­

мация

 

с суммарным о б ж а т и е м соот ­

ных температур. Заштрихованная об­

ветственно

10;

30;

40;

50;

60;

70;

80;

86%.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ласть — интервал температур начала фазового превращения, зависящего, как известно, от степени холод­

ной пластической деформации. Правая граница заштрихованной

8 3-2ПО


области соответствует температуре фазовой перекристаллизации отожженной стали, а левая — стали, деформированной на 86% суммарного обжатия.

Определив остаточное удлинение образца, можно было вычислить среднюю величину напряжений I рода о по формуле

 

 

 

 

 

 

 

 

а=

~ Е ,

 

 

 

 

 

(66)

где Ah — остаточное

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

удлинение,

/0 •— исходная

длина

образца,

Е — модуль нормальной

упругости

материала образца. На рис. 74

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и*.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

у'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

«Г'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4J

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

300

500

700 900

1100 t,°C

J00

500

700 900

1100 t°C

 

 

 

 

 

 

 

 

а

 

 

 

 

 

 

В

 

 

 

 

 

 

Рис.

74.

Релаксация

напряжений первого рода при скоростном отжиге де­

формированной стали У9,

vH

=

1000 град/сек.

 

Исходное

состояние

перед

деформацией:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а — э л е к т р о о т п у с к до

550°

С,

» н

=

500

град/сек,

б

н о р м а л и з а ц и я ,

в

печной

отжиг;

 

о,

нагрев

соответственно в о б л а с т я х

а-

и 7-фаз; / ,

2,3,

4

д е ф о р ­

мация с

суммарным о б ж а т и е м

соответственно 10, 20,

30 и 86%.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

приведены

результаты

измерения

релаксировавших,

напряжений

в стали У9, вычисленных по данным измерения остаточной длины после отжига до различных температур для всех трех исходных перед деформацией структурных состояний. Можно бтметить сле­ дующие особенности. По мере возрастания температуры отжига как в области а-фазы, так и в области у-фазы величина редактировавших в образце напряжений постепенно увеличивается, примем это уве­ личение зависит от степени предварительной пластической де­ формации и структурного состояния стали перед деформацией. Остаточное удлинение и, следовательно, напряжения I рода тем больше, чем выше дисперсность карбидной фазы в исходной струк­ туре. Далее, на всех кривых отчетливо виден скачок релаксировав­ ших напряжений в образце при переходе через температурный ин­ тервал аустенитного превращения. Можно различит* три этапа,

характеризующих процесс снятия

наклепа, а имен;но: нагрев в

области существования а-фазы, а

у переход и нагрей в аустенит-