Файл: Разрушение алюминиевых сплавов при растягивающих напряжениях..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 76
Скачиваний: 1
ФАКТОРЫ, С В Я З А Н Н Ы Е С ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ
Гомогенизация
В реальных литых алюминиевых сплавах, представляющих пересыщенные твердые растворы, в межосных пространствах дендритов при неравновесной кристаллизации выделяются вторые фазы — интермета ллиды, образованные основными легирующими элементами и не перешедшие в твердый раствор.
В случае неполной гомогенизации сплавов выделения указан ных фаз в структуре могут сохраниться и должны оказывать влияние на характер разрушения сплавов.
Влияние указанных остаточных вторых фаз изучалось на при мере литого сплава AI — 9,5% Mg без добавок и с добавками 0,2% Ті, 0,2% Zr, 0,1—0,2% Mo, 1% Мп, в котором образуются вы деления ß-фазы (Al5 Mg8 либо Al3 Mg2 ).
Исследование поведения выделений этой фазы при деформи ровании растяжением показало, что эти выделения хрупко раз рушаются при локальной деформации менее 1% и напряжениях, близких к пределу текучести образца (рис. 89). Образовавшиеся внутри хрупкой 3-фазы трещины дальше развиваются по грани цам зерен. Локальная деформация участков, в которых проис ходит разрушение, определяется в основном раскрытием этих трещин. При наличии в структуре указанной фазы резко падает работа разрушения сплава (табл. 18).
Т а б л и ц а 18
Влияние гомогенизации на механические свойства и работу разрушения сплава А ! — 9 , 5 % Mg
Сплав |
|
Состоярше сплава |
А |
"Ь, |
s, % |
|
разр |
||||
|
кГ/мм* |
||||
|
|
|
кГм |
|
|
A l - 9 , 5 % |
Mg |
Гомогенизированный и за |
5,2—6,3 |
34,6 |
26 |
Al-9,5»« |
Mg |
каленный |
0,18 |
32,0 |
2 |
Закаленный без гомогени |
зации
Таким образом, одним из технологических дефектов, завися щих от полноты прохождения гомогенизирующего отжига, яв ляется остаточная 3-фаза, приводящая к возникновению заро дышевых трещин при напряжениях, близких к пределу теку чести, и локальной деформации порядка 1% и особенно опасных тем, что они располагаются по границам зерен. В связи с тем, что для модифицирования структуры и торможения процессов распада а-твердого раствора в сплавы системы алюминий—маг ний вводят добавки переходных металлов, изучалось влияние
107
Т а б л и ц а 19 |
|
|
|
|
|
|
|
Количество остаточной ß-фазы в сплаве AI — 9,5% |
Mg |
в зависимости |
|||||
от легирующих |
добавок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество остаточной фазы к 100% |
||||
Сплав |
Добавки |
в литом состоянии, % |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1-й |
замер |
2-й |
замер |
3-й замер |
9,5% Mg |
|
|
|
46 |
|
29 |
25 |
|
0,2% |
Ті |
|
74 |
|
64 |
48 |
|
0,2% |
Zr |
|
58 |
|
45 |
34 |
|
1,0% |
Мп |
|
70 |
|
58 |
46 |
добавок циркония, титана, марганца на кинетику растворения остаточной ß-фазы при гомогенизации.
Измерялась площадь, занимаемая остаточной ß-фазой на |
по |
||
верхности микрошлифа через каждые 20 мин |
при |
температуре |
|
435° С. На каждую точку проводилось не менее 15 |
замеров |
по |
|
лей шлифа. Результаты замеров приведены в |
табл. |
19. |
|
Полученные результаты свидетельствуют, что добавки титина, циркония и марганца существенно тормозят скорость растворения остаточной ß-фазы. Возможно, это происходит в связи с внедре нием атомов этих металлов в решетку алюминия, что ведет к огра
ничению |
растворимости основного |
легирующего компонента — |
|
магния. |
|
|
|
Учитывая, что |
температура гомогенизации для сплава A I — |
||
9,5% Mg |
является |
температурой |
распада а-твердого раствора |
переходных металлов в алюминии, изучалось влияние продол жительности гомогенизации и последующей закалки на измене ние тонкой структуры и механических свойств сплава.
В сплавах с добавками титана и циркония с увеличением продолжительности гомогенизации наблюдается повышение пре дела текучести при некотором снижении пластичности. В спла вах, содержащих марганец, с увеличением продолжительности гомогенизации повышение предела текучести сопровождается резким падением пластичности (табл. 20).
Тот факт, что в двойной системе AI—Mg такого прироста прочностных свойств не наблюдается, дает возможность предпо ложить, что указанные добавки (титан, цирконий, марганец) спо собствуют повышению этих свойств вследствие дополнительного распада а-твердого раствора тугоплавких элементов в алюминии.
Теоретически можно допустить, что насыщение решетки алю миния магнием и искажения ее при этом могут вызвать выделе ние третьего компонента, а именно мелкодисперсных выделений интерметаллических фаз A l 3 T i , Al3 Zr, Al„Mn и др.
Исследование изменения тонкой структуры гомогенизирован ных и закаленных сплавов подтвердило, что действительно при тем-
108
Т а б л и ц а |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механические свойства сплава AI—9,5% Mg с добавками |
элементов |
|
|||||||||
переходных |
групп |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Литой сплав |
Гомогенизирующий |
отжиг 20 час |
|||||
Легирующие добавки |
|
|
|
Ч, |
Œ0,2> |
|
HB, |
ад, |
|||
|
|
|
|
кГ/мм' |
|
|
|
||||
|
|
|
|
кГІмм1 |
|
кГ/лш" |
кГ/лш'- |
|
кГ/мм1 |
КГМІСМ? |
|
Без |
добавок |
|
|
17,3 |
14,2 |
0,9 |
31,6 |
15,6 |
26,0 |
83,7 |
7,8 |
0,2% |
Zr |
|
|
17,8 |
14,7 |
1,3 |
36,0 |
16,6 |
30,0 |
89,0 |
9,4 |
0,2% |
Ті |
|
|
17,6 |
14,5 |
1,0 |
37,7 |
15,9 |
31,0 |
86,4 |
10,0 |
0,1% |
Zr и 0,1% |
T i |
18,0 |
15,0 |
1,8 |
38,4 |
16,8 |
29,0 |
89,8 |
5,6 |
|
1,0% |
Mn |
|
|
18,0 |
14,6 |
1,1 |
33,7 |
17,6 |
18,4 |
96,7 |
|
Т а б л и ц а |
20 |
(окончание) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Гомогенизирующий отжиг 100 час |
|
||||
Легирующие |
добавки |
"b, |
|
"0,2, |
s, |
% |
HB, |
|
ад, |
||
|
|
|
|
кГ/мм' |
|
кГімлі1 |
кГІмм- |
|
КГМІСМ2 |
||
Без |
добавок |
|
|
31,6 |
|
15,8 |
27,0 |
83,6 |
|
7,8 |
|
0,2% |
Zr |
|
|
34,9 |
|
17,8 |
30,0 |
90,0 . |
9,6 |
||
0,2% |
Ті |
|
|
35,6 |
|
18,1 |
21,6 |
87,6 |
|
10,3 |
|
0,1% |
Zr и 0,1% |
T i |
37,5 |
|
19,0 |
22,3 |
93,5 |
|
6,2 |
||
1,0% |
Mn |
|
|
35,9 |
|
19,9 |
6,0 |
107 |
|
|
иературе гомогенизации происходит распад пересыщенного |
а-твер |
|
дого раствора переходных металлов в алюминии и образуются |
||
дисперсные продукты |
распада. |
|
При этом, как показывает электронно-микроскопический |
анализ |
|
структуры закаленного |
сплава (рис. 90), с увеличением |
продол |
жительности гомогенизации от 20 до 100 час наблюдается |
коагу |
ляция дисперсных выделений марганца в алюминии и увеличива
ется |
количество продуктов дисперсного |
распада титана и цирко |
ния, |
но коагуляции продуктов распада |
последних при этом не |
наблюдается. |
|
Итак, введение в сплав добавок переходных металлов повы шает прочностные характеристики сплавов, однако замедляет скорость процессов гомогенизации за счет торможения процес сов диффузии магния в алюминии.
При введении указанных элементов необходимо выбирать продолжительность гомогенизации с таким расчетом, чтобы она
обеспечивала не только полное растворение избыточной |
ß-фазы, |
но и оптимальную дисперсность распада пересыщенного |
а-твер- |
дого раствора указанных элементов в алюминии. |
|
8 Разрушение алюминиевых сплавов |
109 |
|
Влияние |
режимов искусственного старения |
|
В связи |
с тем, что |
при искусственном старении алюминиевых |
сплавов |
происходит |
неравномерный распад а-твердого раствора |
и скорость выделения продуктов распада по границам зерен выше, чем по объему зерна, было проведено исследование влияния режи мов искусственного старения на разрушение деформированного сплава системы AI—Си—-Mg—Fe—Ni.
Влияние режимов искусственного старения на протекание пластической деформации и работу разрушения изучалось на сплаве АК4-1 стандартного состава при температурах 20 и 300° С. Сплав закаливали с температуры 535 + 5° С в воду и подвергали старению по различным режимам.
Для исследования были выбраны следующие режимы старения: 1) при 185° С в течение 10 час — стандартный режим старения, обеспечивающий высокие значения предела прочности и относитель
ного удлинения сплава; 2) при 200° С в течение 20 час — высокотемпературный ре
жим старения, обеспечивающий максимальные значения предела
текучести |
и длительной прочности сплава при |
300° С; |
3) при |
230° С в течение 3 час — режим, |
характеризуемый |
начальной стадией перестаривания сплава при сохранении до статочно высоких прочностных характеристик и длительной прочности.
Механические свойства и длительная прочность сплава АК4-1 после старения по вышеуказанным режимам приведены в табл. 21.
Т а б л и ц а |
21 |
|
|
|
|
|
Механические свойства и |
длительная прочность сплава АК4-1 |
|
||||
после различных режимов |
старения |
|
|
|
||
Температура |
Время |
ста |
^Ъ, кГІмм1 |
"0,2, кГІмм1 |
s, % |
'то, кГІмм' |
старения, °С |
рения, |
час |
при 300° С |
|||
185 |
10 |
45,7 |
31,7 |
17,1 |
4,0 |
|
200 |
20 |
43,8 |
37,4 |
9,9 |
5,0 |
|
230 |
|
3 |
39,7 |
33,5 |
9,2 |
4,5 |
Исследование характера разрушения сплава АК4-1, состарен ного по вышеуказанным режимам, показало, что характер раз рушения сплавов одинаков. Зарождение трещин происходит в грубых полосах скольжения при степенях деформации, близких к разрушению (рис. 91). Избыточные частицы фазы Al9 FeNi бло кируют распространение грубых полос скольжения и тормозят раз витие трещин. Разрушение носит транскристаллический характер.
Данные по определению разрушающего напряжения и работы разрушения сплава после старения по различным режимам при ведены в табл. 22.
110