Файл: Разрушение алюминиевых сплавов при растягивающих напряжениях..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 73
Скачиваний: 1
процесса поперечного скольжения (рис. 11, в), причем количество следов скольжения на единицу длины резко уменьшается, что, возможно, объясняется залечиванием их в процессе рекристал лизации.
На границе зерна, так же как и при 20° С, полосы скольже ния либо тормозятся при переходе в соседнее зерно в случае большой разориентации решеток (рис. 12, а), либо продолжаются в соседнем зерне в случае малоугловых границ. Последнее на блюдается даже при значительной миграции зерен (рис. 12, б), что имеет место при повышении температуры. Деформация ма териала при 300° также происходит преимущественно посред ством сдвигового механизма. На рис. 12, в, г показана кинетика протекания пластической деформации двух участков внутри одного зерна при 300° С. Видно, что деформация локализована в полосах скольжения. Об этом свидетельствуют искажение формы отпечатка алмазной пирамиды, нанесенного на приборе ПМТ-3, в полосе скольжения и отсутствие изменения формы отпечатков между полосами. Деформация, протекающая за счет миграции
границ зерен, |
незначительна. Ее вклад в общую деформацию |
не превышает |
5—10%. |
Р и с . 13. Изменение числа сле дов скольжения в процессе деформации алюминия А99 при температурах 20 (1) и 300° С (2)
Число следов скольжения, образующихся при деформации при комнатной температуре, растет с увеличением степени дефор мации, а при повышенных температурах вначале растет со време нем, а затем становится постоянным, что, согласно [59], соответ ствует установившейся стадии ползучести (рис. 13). С повышением температуры роль границы зерна как препятствия протека нию пластической деформации уменьшается, и границы на чинают деформироваться в направлении грубых полос скольже ния, приобретая характерный волнистый вид (рис. 12, д). При тем пературе 300° зарождения оптически видимых микротрещин также не наблюдалось до самых больших исследованных степе ней деформации (ел о к =50—70%). Пластическая деформация в по ликристаллическом алюминии как при 20°, так и при повышен ных температурах протекает крайне неоднородно.
3 Разрушение алюминиевых сплавов
На рис. 14 показано типичное распределение микронеодно
родности протекания пластической деформации по длине |
образца |
||
алюминия вдоль направления растяжения; деформацию |
образ |
||
цов |
замеряли как изменение |
расстояния между реперными точ |
|
ками |
после последовательных |
потягов (по оси абсцисс отложен |
|
размер контролируемого участка рабочей части образца, |
по оси |
ординат отложена величина относительной деформации между реперными точками).
При средней деформации 2% и напряжениях, близких к пре делу текучести металла (при комнатной температуре), наблю дается локализация деформации по микрообластям, причем де формация протекает весьма неоднородно — наряду с участками, имеющими локальную деформацию растяжения порядка 7—8%, наблюдаются участки сжатия до 5—8%. Последние связаны с воз никновением микрорельефа на шлифе в процессе деформирования и вследствие этого уменьшением расстояния между реперными точками. Локальная неодно
родность протекания пласти ческой деформации отдельных участков, уже возникнув, за крепляется в них в ходе даль нейшей пластической дефор мации. Таким образом, очаги повышенной и пониженной (по сравнению со средней) локальной деформации не пере распределяются. При этом мест ное увеличение степени дефор мации в каждом очаге происхо дит тоже неравномерно: в од них очагах она остается на уровне замеров при первых по тягах, в других — непрерывно увеличивается с ростом средней деформации образца (см. рис. 14).
Деформация при 300° С ха рактеризуется также неоднород ностью протекания (рис. 15). Од нако наиболее важно отметить, что в отличие от комнатной температуры при деформирова нии в условиях повышенных температур не наблюдается пре имущественного закрепления деформации в отдельных очагах на начальных стадиях деформи рования. Участки повышенной и пониженной (по сравнению
Р и с . 14. Колебания локальных де формаций при растяжении алюминия А99 при температуре 20° С, измере ние через 500 мкм (а) и 50 мкм (б)
|
= |
2% |
; 2 — 5; з — 15; |
4 — 20; |
S - |
27; 6 — 2,62; |
|
7 — 9,1; |
|
s |
• 16,9; 9 — 31,8; |
10 — 41% |
|
|
2500 |
7500 |
іОООО |
І5000 |
|
Длина, |
мкм |
|
34
со средней) деформаций перераспределяются в процессе растя жения. Локализация деформации, приводящая к зарождению очагов повреждаемости, при повышенных температурах наблю дается на более поздних стадиях пластической деформации. Так,
при 300° С |
локализация деформации в отдельных микроочагах |
|
наблюдается |
при |
е с р >10 — 15%, тогда как при 20° последняя |
наблюдается |
при |
е с р < 1 — 2 % . |
Таким образом, при комнатной температуре очаги разрушения при пластической деформации с начальных моментов деформиро вания связаны с участками локальной неоднородности. При тем пературе 300° С только при средней деформации образца, превышающей 10—15%, окончательно определяются участки по вышенной локальной деформации, по которым и происходит раз рушение. Следовательно, при комнатной температуре будущие участки разрушения предопределяются на самых ранних стадиях пластической деформации, в то время как при повышенных
Длина 7 мкм
3* |
35 |
температурах участки будущего разрушения определяются зна чительно позже.
Учитывая, что в чистом алюминии образования оптически видимых трещин нами не наблюдалось вплоть до степеней де формации, близких к разрушению образцов, было проведено электронно-микроскопическое исследование деформационного рельефа образцов. Результаты исследования показали, что при комнатной температуре и средней деформации образцов s по рядка 25% внутри зерен в большинстве случаев в месте пересе чения следов скольжения образуются субмикротрещины, которые и распространяются вглубь по участкам металла, подвергнув шимся максимальному скольжению, и вязко тормозятся в участ ках, не подвергавшихся заметной деформации и, следовательно, обладающих большим запасом пластичности (рис. 16). При та
кой |
же средней деформации в образцах, |
деформировавшихся |
при |
300° С, субмикротрещин не обнаружено. |
Только при сред |
ней |
деформации образца 35—40% наблюдается зарождение суб- |
микротрещин внутри зерен (рис. 17) по механизмам, аналогичным механизмам образования субмикротрещин при комнатной темпе
ратуре. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разрушение при 300° С, так |
же как |
при комнатной |
темпе |
||||||
ратуре, |
транскристаллическое. |
Можно |
предположить, |
что при |
|||||
температуре 300° С увеличение ширины |
полос скольжения |
сни |
|||||||
жает |
плотность дислокаций |
в |
объеме |
металла, |
заключенном |
||||
в полосах |
скольжения, что приводит к |
образованию субмикро |
|||||||
трещин на более поздних |
стадиях пластической деформации |
либо |
|||||||
происходит |
залечивание |
их |
вследствие |
процесса |
рекристалли |
зации. После возникновения субмикротрещин дальнейший их
рост |
должен |
ускоряться |
за счет |
диффузии вакансий. Это под |
|||
тверждается |
анализом графика протекания пластической дефор |
||||||
мации (см. рис. 15) в |
образцах |
при температуре |
300° С, где |
||||
ясно |
видно, |
что при |
средней |
деформации |
свыше |
35—40% |
|
наблюдается |
резкая локализация |
деформации |
в |
определенных |
|||
участках, в которых и происходит |
окончательное разрушение. |
||||||
Полученные данные согласуются с выводами работы |
[1 ] о том, |
||||||
что |
зарождение разрушения при 20 и 300° С при комнатной и |
повышенных температурах вызывается локализованной в ре зультате скольжения пластической деформацией. Транскристал лическое разрушение является следствием развития микроскопиче ски неоднородной пластической деформации, которая блокируется
либо |
другими |
полосами |
скольжения, |
либо |
границами зерен. |
||
Таким образом, из сопоставления характера разрушения чи |
|||||||
стого |
алюминия в процессе растяжения при температурах 20 и |
||||||
300° С можно |
сделать |
следующие |
выводы. |
|
|||
1. |
В чистом алюминии как при комнатной, |
так и при повы |
|||||
шенных температурах |
(до |
300° С) |
не |
наблюдается образования |
|||
микротрещин, которые |
могут способствовать |
преждевременному |
|||||
разрушению материала. |
|
|
|
|
36
70 |
|
|
а |
|
|
|
|
50 |
|
|
Л |
|
к |
|
l |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
* 3 |
|
à |
 л |
|
|
f i |
||
|
|
|
! i- |
Рис. 15. Колебания |
локальных |
|
|
|
|
||
деформаций |
при |
растяжении |
|
|
|
|
|
алюминия А99 при темпера |
|
|
|
|
|||
туре 300° С, |
измерение через |
|
|
|
|
||
500 мкм (а) |
и 50 мкм (б) |
|
|
|
|
||
1 — е с р |
= 6 % ; |
2 — 11; 3 — 16; |
|
|
|
|
|
4 — 25; |
5 — 2; в — 6; |
|
|
|
|
||
7 — 12; 8 — 17; 9 — 25% |
|
|
|
|
|||
|
|
|
2500 |
7500 |
У250'.- |
1750? |
|
|
|
|
|
|
Длина, |
мкм |
|
2. |
Пластическая деформация характеризуется |
непрерывным |
возрастанием локальной неоднородности в отдельных участках
кристаллов. Эти очаги |
неоднородности при комнатной |
темпера |
||||||||
туре выявляются на |
начальных |
стадиях |
(менее |
1—2%) и не |
||||||
перераспределяются |
в |
процессе |
деформирования, |
в то |
время |
|||||
как при повышенных температурах наблюдается |
их |
перерас |
||||||||
пределение |
в процессе |
деформирования. |
|
|
|
|
|
|||
3. Очаги |
зарождения трещин, |
связанные |
с участками |
макси |
||||||
мальной |
локальной |
деформации, |
при 20° С |
закрепляются |
на са |
|||||
мых ранних ее стадиях, а при |
повышенных температурах — |
|||||||||
только |
после значительной пластической |
деформации. |
|
|
4. Субмикроскопические трещины, выявляемые электронномикроскопическим путем, зарождаются внутри зерен, в боль шинстве случаев в местах пересечения полос скольжения. С по вышением температуры средняя деформация, при которой на блюдается образование субмикротрещин, увеличивается.
Глава I V . ТВЕРДЫЕ РАСТВОРЫ
ВЛИЯНИЕ СОСТАВА И СТРУКТУРЫ НА ОСОБЕННОСТИ ПРОТЕКАНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
И РАЗРУШЕНИЯ ЛИТЫХ И ДЕФОРМИРОВАННЫХ СПЛАВОВ
Влияние состава и структуры на особенности протекания про цесса пластической деформации, зарождения и развития трещин в а-твердых растворах проводилось на сплавах, химический состав и механические свойства которых приведены в табл. 4.
Т а б л и ц а |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Химический состав и механические свойства исследованных сплавов |
|||||||||
Химический состав, |
|
Механические свойства |
|
|
|||||
|
о/ |
|
|
|
|
||||
|
/о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состояние |
Термическая |
|
|
|
|
|
|
|
|
обработка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AI |
Си |
Mg |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
в « |
|
ю |
Я К |
а » |
|
|
Основа |
1,5 |
18,2 |
— |
22 |
50 |
5,5 |
Литой |
Отжиг |
|
» |
— |
3,0 |
22,1 |
23 |
74 |
5,8 |
» |
З а к а л к а |
|
» |
— |
6,0 |
25 4 |
— |
20 |
80 |
6,3 |
» |
» |
» |
— |
8,0 |
31,6 |
— |
21 |
108 |
7,6 |
» |
» |
» |
— |
9,5 |
34,6 |
— |
26 |
119 |
7,8 |
» |
» |
» |
— |
12,0 |
39,6 |
— |
22 |
148 |
5,2 |
» |
» |
» |
— |
15,0 |
40,6 |
— |
16 |
— |
2,8 |
» |
» |
» |
— |
6,0 |
35,0 |
21,7 |
21 |
— |
8,9 |
Деформи |
Отжиг |
|
2,2 |
1,6 |
31,3 |
21,2 |
13 |
105 |
0,8 |
рованный |
Закалка |
|
Литой |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и искусст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
венное |
|
2,2 |
1,6 |
38,8 |
25,0 |
20 |
НО |
1,4 |
Деформи |
старение |
|
То же |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
рованный |
|
На примере сплавов системы AI—Mg подробно изучалось влия ние степени легирования твердого раствора. Полученные зависи мости подтверждались на сплаве системы AI—Си—Mg.
Сплавы системы AI—Mg исследовали при комнатной темпе ратуре, системы AI—Си—Mg — при комнатной и 300° С.
38
Литые сплавы
В сплавах алюминия с магнием по мере увеличения содержания магния наблюдается непрерывное повышение предела прочности. При этом относительное удлинение и ударная вязкость при уве
личении содержания магния до 9,5% |
остаются стабильно |
вы |
|||
сокими, а при дальнейшем |
увеличении |
магния — понижаются. |
|||
Из табл. 4 видно, что сплавы в деформированном состоянии |
имеют |
||||
прочностные и пластические |
характеристики |
выше, чем в |
литом |
||
состоянии, что объясняется устранением ряда |
дефектов структуры |
||||
литого металла при последующей обработке давлением. |
|
|
|||
Несомненно, что степень легирования |
а-твердого раствора, |
со |
стояние сплава (литое или деформированное) оказывают влияние на протекание пластической деформации и характеристики раз рушения (разрушающее напряжение, время до разрушения, ра боту разрушения).
По своей структуре литые сплавы, содержащие до 3% магния, можно рассматривать как однородный твердый раствор магния в алюминии, остальные сплавы — пересыщенные твердые растворы, упрочненные за счет дисперсного распада а-твердого раствора.
Микроструктура малолегированных сплавов, так же как чи стого алюминия, характеризуется наличием двух структурных эле ментов: границ и объема зерна. В пересыщенных твердых растворах появляется новый структурный элемент — дисперсные выделения фаз, которые также должны оказывать влияние на протекание
пластической |
деформации и разрушение. |
|
Величина |
зерна в |
сплавах, содержащих магний, в 3—5 раз |
меньше, чем |
в литом |
алюминии. |
Изменение деформационного микрорельефа при пластической деформации изучалось на всех сплавах по микрообластям на од них и тех же участках, начиная от исходного состояния и до раз рушения образца. Разрушению этих сплавов предшествует зна чительная пластическая деформация матрицы твердого раствора. Пластическая деформация начинает развиваться аналогично зако номерностям развития деформации в чистом алюминии, несмотря на наличие в его решетке большого количества атомов магния и су щественное увеличение прочности.
Особенности характера протекания пластической деформации в однородных твердых растворах разобраны на примере пласти
ческой |
деформации |
сплава алюминия с 1,5% магния. Так же, |
как и |
в чистом |
алюминии, в сплавах после прохождения |
упругой деформации в зерне возникает одна система линий сколь жения, расположенная под некоторыми углами к оси растяжения, затем наблюдается поворот всего зерна в более благоприятное по ложение по отношению к приложенным напряжениям и, как след
ствие |
этого, |
искривление полос скольжения (рис. 18, 19). |
На рис. 20 показан поворот зерен в процессе деформирования |
||
сплава |
1,5% |
магния, |
39