ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 166
Скачиваний: 1
f/н |
|
|
|
1/Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
- о — о — о |
|
',0 |
О — о — о |
о — о—ггр |
|
>>° |
|
|
|
|
|
|
|||
0,8 |
|
|
|
ав |
|
|
|
|
|
0,8V- |
|
|
|
|
|
|
0,6 — % |
X |
S |
0,6 |
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
0,2 |
О/Г |
|
0,1 |
0,2 |
б/Т |
|
0,5 |
0 |
|
0,1 |
0,2 |
(Т/Т |
|
|
|
|
|
' |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
t н |
(?=0,2 |
|
|
|
|
<?к = 0А |
|
|||||
1,0 |
|
|
|
|
|
|
',0 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
!tQ _ о _ о _ 0 — о — о ^ = 8 |
|
07 |
|
|
|
|
|
|
||||
0,6 |
|
|
'У |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
|
|
0,J(T/T |
|
|
0,2 |
0,3ff/T |
0,5 |
0 |
|
0,1 |
0,2 |
(J/T |
|||
|
|
|
0,2 |
|
^ |
' |
|
|||||||||
|
|
|
|
0,6Г ' |
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
OA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р и с . 65. |
О п р е д е л е н и е |
зоны у д о в л е т в о р и т е л ь н о г о |
качества |
с у м м и р о в а н и я |
п о |
|||||||||||
|
|
|
а м п л и т у д н о м у |
эффекту |
с у м м и р о в а н и я |
Н. |
|
|
|
|
||||||
• п = |
6; |
• п |
= 12; |
1 — а, / а , = |
0; 2 — а, / а 2 = 0,5; |
3 — а , / а 2 |
= |
1; 4 — а, / а 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
5 |
— а , / а 2 |
= |
со. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Изложенное выше справедливо для случая точно известных кине |
||||||||||||||||
матических поправок (ак/Т |
— |
0). Если же кинематические |
поправки |
|||||||||||||
определены |
с |
некоторой |
систематической |
ошибкой |
|
ак/Т |
ф |
О, |
то, |
|||||||
рассматривая |
1/Н |
как функцию двух |
переменных |
о/Т |
и |
aJT, |
т. |
е. |
как некую поверхность, находим, что сечение этой поверхности
плоскостью 1/Н |
= 0,5 определяет область допустимых |
погрешностей |
|
статических и |
кинематических поправок (рис. 66). |
Общая |
часть |
всех таких областей, соответствующих возможным отношениям |
сиг- |
Р и с . 66. |
О п р е д е л е н и е |
д в у |
м е р н о й |
з о н ы (поверхности) |
|
у д о в л е т в о р и т е л ь н о г о |
к а ч е |
|
ства |
с у м м и р о в а н и я . |
'-*+-а,/а2-- -0,3 - у п=12 а,/а2=2п--б\~*~ а,/аг'-2
a,/az= / г"°"" а,/аг - J
•OA -
148
нал/шум, определяет множество векторов (о/Т, ojT) допустимых по грешностей статических и кинематических поправок. Граница этого множества дает совместные предельные значения допустимых погрешностей.
Таким образом, на основании характеристик направленности и производных от них зависимостей могут быть оценены и предель ные значения допустимых погрешностей статических и кинематиче ских поправок, а также целесообразность проведения коррекции статических или кинематических поправок при заданных: соотноше нии сигнал/помеха, числе суммируемых каналов п, исходных вели чинах о* и ак .
Следует отметить условность принятого здесь определения эф фективности суммирования. В некоторых случаях в него можно вкла дывать конкретное физическое содержание. В частности, если из вестно соотношение кажущихся скоростей двух интерферирующих регулярных волн, одну из которых можно принять за сигнал, а вто рую — за регулярную помеху, то в качестве Н следует брать отно шение значений характеристик направленности, соответствующих кажущимся скоростям сигнала и помехи.
Таким образом, можно сказать, что при реализации интерферен ционных систем качество суммирования заметно снижается уже при случайном разбросе времен экстремумов колебаний относительно идеальных осей синфазностей волн, превышающем 1—2 мс. Следо вательно, статические поправки желательно определять с погреш ностью до 2 мс. Достижение такой точности является весьма слож ной задачей. Способы расчета и коррекции статических поправок уже сейчас являются довольно громоздкими и продолжают услож няться. Вместе с тем следует сказать, что проблема статической коррекции реальных сейсмических записей решается удовлетвори тельно далеко не во всех случаях.
Статическая коррекция сейсмических записей почти всегда вы полняется в два этапа. На первом этапе рассчитываются и вводятся предварительные или исходные статические поправки. Эти поправки являются обычно слишком грубыми и после их ввода сохраняются некоторые остаточные статические сдвиги. Выявление, оценка и устра нение этих сдвигов является задачей второго этапа — так называ емой коррекции статических поправок. Остановимся вначале на рас чете и вводе исходных статических поправок.
Р А С Ч Е Т И С Х О Д Н Ы Х С Т А Т И Ч Е С К И Х П О П Р А В О К
Обратимся к модели (2.33)—(2.35) многоканальной сейсмической записи. В этой модели полное время Qkx (£) пробега некоторой к-й волны представляет собой сумму вида
%х (I) ~ в, (х + Ц2) + Атк* (g) + Ат« (£) + |
69t e (£), |
(5.1) |
где Qk (х + §/2) — нулевое время в точке х± = |
х2 -f- Е/2; Дтк А (Н.) |
|
и Дт^,. (?) — кинематический и статический сдвиги (причем, |
если |
149
предварительные кинематические поправки уже |
введены, то £sxKk (£) |
|||||||||||
представляет |
собой |
остаточный |
кинематический |
сдвиг); bQkx |
(£) — |
|||||||
случайная |
компонента, не коррелированная |
по |
х, g и |
к. |
|
|||||||
Задачей статической коррекции является исключение статиче |
||||||||||||
ских |
сдвигов |
ДтСЛ. ( | ) , т. е. времен |
пробега волны |
в |
толще |
выше |
||||||
уровня приведения. |
Для каждой |
отдельно |
взятой |
трассы |
вели |
|||||||
чина |
Ахсх |
(|) |
является суммой |
статического |
сдвига |
ATB _,. — времени |
||||||
пробега от точки взрыва до уровня приведения и |
статического |
|||||||||||
сдвига Атп (£) — времени пробега |
от |
уровня |
приведения до сейсмо- |
|||||||||
приемника: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Л т м ( | ) = |
Ата д + |
Ат п (|) . |
|
|
|
|
(5.2) |
Напомним, что важнейшей особенностью статического сдвига A-T cx (I) является независимость от времени t, т. е. постоянство на протяжении всей данной трассы. Исходной статической поправкой является грубая оценка Ахсх (£) величины Ахсх (t), вычисляемая по данным нивелировки, с использованием вертикальных времен и сведений о скоростях в верхней части разреза.
Расчетные формулы несколько различаются для случаев одно кратного и многократного прослеживания. При однократном про
слеживании оценку Ахсх (|) получают |
по формуле |
|
AhB |
hn |
(5.3) |
|
|
Vn
где AhB и Ahn — расстояния по вертикали от точки взрыва до уровня приведения и от уровня приведения до сейсмоприемника соответ
ственно; v0B и vn — скорости на отрезках AhB и hn.
При многократном прослеживании, если кратность перекрытий превышает М/2, где М — число регистрирующих каналов, легко выбрать систему наблюдений, при которой каждый пикет точки при ема (центр групп сейсмоприемников) совпадает с тем или иным пи кетом взрыва. Пусть заданы нивелировочный разрез вдоль линии профиля и вертикальные времена на каждом пикете взрыва (рис. 67). Если взрывы производятся под зоной малой скорости и на основании сейсмокаротажа известна скорость в подстилающих породах, тогда
?.ч
6 |
7 |
.Дне6ная |
5 ^ |
" |
|
|
поверхность |
|
|
1" |
Подошва ЗМС |
Линия
приведения
Р и с . 67. П о я с н е н и е к расчету и с х о д н ы х статических п о п р а в о к .
150
для каждого пикета приема [60], совпадающего с одним из пикетов взрыва, может быть вычислена статическая поправка по формуле
где tB — вертикальное время в точке приема; Ahn — расстояние по вертикали от точки взрыва до уровня приведения в точке приема; и о п — скорость на этом отрезке.
Применительно к данной полевой сейсмограмме функция Атсд. (|) есть кривая расчетных статических поправок. Очевидно, что первое
слагаемое формулы |
(5.4) есть поправка за приведение источника |
|
на линию приведения |
(статическая поправка в точке взрыва |
ДтВЛГ), |
а последние два — поправка за приведение точки приема на |
линию |
приведения (статическая поправка в точке приема Дтп (|).
Таким образом, используя в процессе регистрации 24-канальную расстановку, можно по формуле (5.4) в случае 6-кратного прослежи вания рассчитать статические поправки в каждый второй канал за писи, а при 12-кратном (шаг пикетов равен шагу между центрами групп сейсмоприемников) — в каждый канал. Для трасс, зареги стрированных на таких пикетах, где не было пункта взрыва (каждая вторая трасса при 6-кратном прослеживании), поправку определяют путем интерполяции поправок для соседних трасс.
Ввод исходной статической поправки в данную |
трассу |
сводится |
|
к сдвигу всей трассы на |
вычисленную величину |
Ат..х (|), |
взятую |
с обратным знаком. Оценка |
Агсх (£), найденная по |
формулам (5.3) |
или (5.4), всегда в той или иной мере отличается от истинной вели
чины Агсх |
(£) за счет ошибок в значениях tB, |
AhB, Ahn, |
v0B, vQn. |
|||||
|
Поэтому после ввода исходной поправки сохраняется некоторый |
|||||||
остаточный статический сдвиг |
-&х (£), равный |
|
|
|||||
|
|
^ ( 6 ) = |
A f « ( i ) - A T « ( g ) . |
|
(5.5) |
|||
|
Обычно остаточный |
сдвиг ^ |
(£) представляют |
в виде суммы двух |
||||
компонент: |
вЛЕ) = 0И&) + * |
Ж |
|
(5.6) |
||||
|
|
|
|
|||||
где |
# х (4) — компонента, |
медленно меняющаяся вдоль |
профиля; |
|||||
^хС?) — компонента, |
представляющая |
собой |
некоррелированную |
|||||
по |
х и £ |
последовательность. |
|
|
|
|
||
|
Иногда |
компоненту |
д х (£) |
называют |
квазидетерминированной, |
или низкочастотной, или коррелированной компонентой остаточного сдвига. Появление этой компоненты можно рассматривать как след ствие ошибок выбора уровня приведения (см. гл. 2). Вторая ком понента является следствием случайных, независимых ошибок пара метров tB, AhB, Ahn и т. д. Будем считать, что математическое ожида ние каждой из компонент $'х (£) и ф£ (£) равно нулю. Оговоримся сразу же, что в реальных случаях постоянная составляющая при сутствует в обеих этих компонентах, особенно в fix (£). Однако эта составляющая характеризуется нулевым математическим ожида нием, и ее наличие сказывается в некотором смещении во времени
151