Файл: Технология металлов и других конструкционных материалов учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 235
Скачиваний: 1
(рис. 107). Предел прочности стали достигает наибольшей величины при 300° (рис. 107, а). Дальнейшее увеличение температуры ведет к уменьшению предела прочности, который при 800—900° снижается в, 8—10 раз. Относительное удлинение уменьшается при увеличении температуры до 300° и далее растет, достигая 70% при температуре
800°. Повышение температуры выше 850° |
ведет к |
росту |
зерна |
|
(рис. 107,6), что |
в свою очередь вызывает |
дальнейшее снижение |
||
предела текучести и увеличение относительного удлинения. |
|
|||
Рост зерна, |
вызванный нагревом в |
интервале |
температур |
|
850—1200°, не прекращается и при медленном охлаждении |
в этом |
Рис. 107. Зависимость механических свойств, стали от температуры и степени деформации
интервале. Более того, ниже точки фазовых превращений зерна металла сохраняют эти размеры, что ведет к изменению свойств металла при нормальных температурах.
На диаграмме (рис. 107, в) показана зависимость предела прочности и относительного удлинения стали от температуры пред варительного нагрева и медленного охлаждения на воздухе.
Микроструктура и механические свойства зависят не только от температуры обработки, но и от степени деформации. Поэтому влияние этих факторов следует рассматривать одновременно.
Из диаграммы рекристаллизации (рис. 107, г) видно, что для данного металла при некоторой температуре и степени деформации имеет место максимальный рост зерна. Интервал степени деформа ции, в котором при данной температуре наблюдается интенсивный рост зерна, называется критическим. С увеличением температуры этот интервал расширяется. Поэтому для получения малого зерна необходимо заканчивать обработку при более низких температурах.
Повышение скорости деформирования до 5—10 м/сек приводит к увеличению сопротивления деформации и снижению пластично
186
сти. Дальнейшее повышение скорости до 20—30 м/сек продолжает увеличивать сопротивление деформации, но ведет к повышению пластичности на 10—20%. Следует помнить, что повышение скоро сти деформации ведет к увеличению температуры, поэтому необхо димо учитывать температурно-скоростное влияние.
При установлении режима обработки металлов давлением необходимо помнить, что в условиях,-наиболее благоприятных для деформации, значение максимально допустимой степени деформа ции меньше для литой и крупнозернистой структур и больше для предварительно деформированной и мелкозернистой структур.
Основные законы пластической деформации. Наука о деформа ции опирается на определенные законы, которые дают возможность правильно понять природу пластической деформации.
Закон сдвигающего напряжения: пластическая деформация может наступить только в том случае, если сдвигающие напряже ния, возникающие в деформируемом теле, достигнут определенной величины, зависящей от природы тела и условий деформации, т. е. значительное развитие процесса пластической деформации металла возможно только путем скольжения.
Закон наименьшего сопротивления: в случае возможности пере мещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка перемещается в направлении наименьшего сопротив ления.
Закон постоянства объема: объем тела до деформации равен объему его после деформации. Фактически имеет место некоторое изменение объема, однако оно настолько мало, что им следует пре небречь.
§ 3. Нагрев металла перед обработкой давлением
Назначение нагрева. Основным назначением нагрева перед об работкой давлением является повышение пластичности обрабаты ваемого металла и снижение его сопротивления деформированию. Для обработки давлением нагретой стали ее следует привести в состояние твердого раствора — аустенита. При этом сталь имеет
.однородную структуру, обладает одинаковыми свойствами во всех частях, пластична и хорошо куется.
Нагревать до очень высоких температур, приближающихся к линии солидуса, не рекомендуется, так как при этом возможен перегрев и пережог металла. Перегрев — явление быстрого роста зерен при высоких температурах, ведущее к ухудшению механиче ских свойств металла. Он может быть исправлен термической обра боткой. При пережоге кислород проникает внутрь заготовки и окис ляет границы зерен. Металл становится хрупким и при ударе рассы пается. Никакой обработкой пережог не исправляется.
Ковать при низких температурах нельзя, так как сталь при этом обладает большим сопротивлением деформированию и мало пластична. Особенно опасно деформировать сталь в области темпе
187
ратур 500—300°, так как в этом интервале она очень хрупка легко дает трещины с изломом синеватого цвета (синеломкость).
Металл нужно ковать в том интервале температур, в котором его пластичность (способность изменять форму) наибольшая Это так называемый температурный интервал ковки. В его пределах металл должен находиться в однофазном состоянии, т. е. все его зерна должны иметь одинаковое строение и свойства тогда при ковке они будут деформироваться в одинаковой степени. Если же металл будет находиться в двухили многофазном состоянии то пластичность каждой фазы будет различная, деформация получит ся неоднородной и возможно разрушёние. Только углеродистые ста ли можно ковать при температурах, соответствующих двухфазному состоянию, так как аустенит и феррит между линиями GS и PS у доэвтектоидных сталей (см. рис. 10) обладают хорошей пластич ностью, а равномерная смесь аустенита с зернами цементита между линиями t S и S K у заэвтектоидных сталей также обладает доста точной пластичностью при температурах не ниже 750°.
Температурный интервал ковки различных сталей зависит от их химического состава и исходного состояния.
Режим нагрева. Правильно выбранный режим нагрева металла должен обеспечить быстрое и равномерное прогревание с наимень шими потерями на окалину и с наименьшей затратой топлива и энергии. Выбор режима нагрева зависит от свойств стали, формы и размеров заготовки и направления передачи тепла.
Качество нагрева в первую очередь определяется температурой печи в момент посадки металла. Если нагревается малоуглероди стая сталь, то ее можно загружать в печь, имеющую максимальную рабочую температуру, т. е. на 150-200° выше температуры начала ковки. При нагреве легированных сталей температура печи должна быть ниже для обеспечения равномерного прогрева.
Когда температура металла достигает критической точки (723°), в стали происходят структурные превращения, сопровождающиеся уменьшением объема, что влечет за собой уменьшение внутренних напряжений. Одновременно возрастает пластичность стали. Поэто му, начиная с 750°, нагрев можно вестй с любой скоростью без риска испортить поковку. Заготовки крупных сечений нужно выдер
живать некоторое время при температуре начала ковки, чтобы вы-
.ровнять температуру во всем их объеме.
Скорость нагрева стали зависит от ее теплопроводности, тепло емкости, формы и размера заготовки, температуры печи и распо ложения заготовок в печи. Наибольшей теплопроводностью обладают стали, близкие по составу к железу; меньшая теплопро водность у легированных сталей. С повышением температуры угле родистых сталей уменьшается их теплопроводность. С увеличением температуры теплоемкость стали возрастает и нагрев идет медлен нее, так как требуется больше тепла для нагрева до заданной температуры. Теплоемкость у разных металлов различна.
Скорость нагрева поковки зависит от ее формы и сечения, Ьыстрее нагреваются тонкие поковки, медленнее — массивные,
188
Очень сильное влияние на скорость нагрева оказывает темпера тура печного пространства. Работами советских ученых и инжене ров создан скоростной метод нагрева, основанный на доведении температуры внутри печи до 1400—1500° и обогреве заготовки со всех сторон. При этом необходимо, чтобы температура в печи регу лировалась автоматически и заготовки находились в ней точно уста новленное время. Сокращение продолжительности нагрева при скоростом методе объясняется тем, что передача тепла металлу происходит в основном за счет теплоизлучения стенок печи и газов и только небольшая часть передается непосредственным контактам с металлом. Количество же излучаемого тепла быстро растет с уве личением температуры.
Время нагрева заготовки в печи можно приблизительно опре делить по формулам Доброхотова. Для мягкой углеродистой стали время нагрева от 0 до 850°
|
|
zx = |
5 а D |/D |
ч, |
|
|
|
|
||
где D — диаметр круглой |
или |
сторона |
квадратной |
заготовки, |
и«; |
|||||
а — коэффициент, |
учитывающий расположение заготовок |
в пе |
||||||||
чи (принимается |
по табл. |
11). |
|
1200° |
требуется |
z2 — |
||||
Для _нагрева той же |
стали от |
850° до |
||||||||
= 5aD ]/Бч, а общее время |
нагрева от |
0 до |
1200° |
равно |
|
|
||||
|
|
г |
= |
lOaDj/ DH. |
|
|
|
соот |
||
Для высокоуглеродистых и высоколегированных сталей |
||||||||||
ветственно гх = 13,3aD |
IfD \ |
|
z%— 6,7aD VD\ z — 20<zD |
j/D . |
||||||
Дефекты, возникающие в металле при нагреве. В процессе на |
||||||||||
грева в пламенной печи металл омывается |
раскаленными |
Газами, |
содержащими кислород и водяной пар. При этом кислород окисляет поверхность металла, образуя окалину. Последняя появляется не
Расположение заготовки |
Табл. |
11. Коэффициент а |
« |
(X |
Расположение заготовки |
Ж |
|
|
|
гі |
1 |
|
|
|
Ж |
|
|
ж |
1 |
1,4 |
|
|
|
||
ш |
2 |
ш ж |
4 |
|
|
||
№ |
1,4 |
Ж а |
2 |
ш®. |
|
|
|
|
м и и . |
|
|
üft) а |
1,3 |
іПіи .3 й - Д |
1,3 |
|
|
189