ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 325
Скачиваний: 3
иия |
[см. (6.13)] |
(7.24) |
|
Ѵэ = coetg6=e*/: tg 6/1,8- Ю12, |
|
где |
е*= е/е0 —относительная диэлектрическая проницаемость. |
|
|
Разделив (7.23) на dz, получим |
|
|
k(daT/dz*) + yaE* = 0. |
(7.25) |
Так как теплоотдача системы в окружающую среду происходит через внешние поверхности электродов, то вся система симметрична относительно плоскости z = 0, где температура всегда максимальна
dT
1КС), и, следовательно, ^ = 0. Непрерывность потока
( ^ г = 0 — Т'макс/
тепла на поверхности электрод—диэлектрик дает первое граничное условие:
h |
d T |
|
dT_ |
(7.26) |
к |
dz |
/ 2 |
dz |
|
|
т— z = d |
|
z = d / i , |
|
где — коэффициент теплопроводности |
электрода. |
Второе граничное условие получается из непрерывности теплового потока на внешней поверхности электрода:
= Ц Т , - Т 0), |
(7.27) |
\z = ( d / 2 ) + ö
где Т 2—температура наружной поверхности электрода; Т 0—темпе ратура окружающей среды; X— коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности электрода в окружающую среду; 8Э—толщина электрода.
Кроме того, в электроде практически не происходит выделения тепла, поэтому градиент температуры в нем можно принять постоян ным; при этом температура в некоторой точке электрода с коорди натой z
|
Т = т' - Ът |
г { г ~ т ) - |
(7-28) |
||
где |
Т-і — температура на |
внутренней поверхности |
электрода. |
||
|
Из (7.27) и (7.28) имеем: |
|
|
|
|
|
rp |
k jT I -f-6Э\ Т 0 |
\ |
|
|
|
|
А, + М8 |
’ |
|
(7.29) |
|
Т = Тг- Ь- ^ ^ ( Т , - Т |
0), |
|||
|
|
||||
где |
Ь = Ы /[2(^ +Х6Э)]. |
|
|
если для зависимости уэ |
|
|
Решение задачи несколько облегчается, |
от температуры воспользоваться приближенным выражением, ана
логичным (6.9), |
(7.30) |
у э = у эо ехр (а (Т— Т0)]. |
|
При интегрировании уравнения (7.25) можно |
предположить, что |
з диэлектрике при его разогреве напряженность поля не зависит от координаты г. Это допущение можно считать справедливым для пере менного напряжения, для которого, пренебрегая током проводимости, имеем
е E —D = const,
134
а величина е для большинства технических диэлектриков слабо за висит от температуры при низких частотах.
В результате решения уравнения (7.25) получается зависимость между напряженностью и максимальной температурой в середине слоя диэлектрика (рис. 7.15). Наибольшая возможная по этой зависи мости напряженность является напряженностью теплового пробоя, так как незначительное повышение температуры приводит за счет нарастающего выделения тепла к ее неограниченному росту. Эта на-
гемпературой 7’макс |
в диэлектрике |
Рис. 7.16. Графики функций <р(с) и |
(с) к |
(Го — температура |
окружающей |
расчету теплового пробоя |
|
среды) |
|
|
пряженность и соответственно напряжение теплового пробоя могут быть выражены формулами:
|
с = |
£пР |
|
£/Пр= К"8й/оуэ0ф(с), |
(7.31) |
|
|
= \ Ѵ ^ І а у ъ^(,с), |
|
|
|
где |
|
k1%d/[2k{k1-\-'kb3)]. |
Обычно kj:^>X83, и в этом случае |
выра |
|
жение для с может быть упрощено: сж М /2k. |
|
||||
|
Входящая в формулы (7.31) функция ср(с) задается графически, |
||||
так как |
ее вычисление достаточно громоздко. На рис. 7.16 приведен |
график ф(с) в диапазоне значений параметра с, представляющем практический интерес.
Для малых с < 0,5 |
|
ф ( с ) « К с/[(2 + с) е]. |
(7.32) |
При больших толщинах изоляции d и соответственно больших значениях с функция ф(с) стремится к пределу lim ф (с) = 0,662.
|
|
С - * С |
Р |
|
В этом случае имеем предельное напряжение теплового пробоя |
||||
и пѵмакс= 0,662 VWwTo, |
' |
|
(7.33) |
|
а напряженность теплового пробоя изменяется |
обратно |
пропорцио |
||
нально d. |
|
|
|
|
Если учесть связь между уэ |
и tg 6 по (7.24), то для переменного |
|||
напряжения получаем |
|
|
|
|
Дпр= 7,8-10° Vk/(az*ftg 60) |
ф (с) (к в тл/сек-град-см). |
(7.34) |
135
При постоянном напряжении должно выполняться условие у£ = = / = const. Проводимость у зависит от температуры Т и соответст венно от координаты г, следовательно, напряженность, поля Е из меняется по толщине диэлектрика, причем слон диэлектрика, бли жайшие к электродам, нагружаются сильнее, чем центральные. В этом случае напряженность и напряжения теплового пробоя определяются формулами, аналогичными (7.31), в которых изменяется только функция ф(с):
£ np = (l/d )l/’8^/av0cp1(c); |
(7.35) |
^лР = К8Л/аТоФі(с). |
(7.36) |
Зависимость срі (с) приведена на рис. 7.16. При d->-оо (с->-оо) ве личина ф1(оо)->1,0. Повышение пробивных напряжений для посто янного напряжения при тех же d и уэ объясняется уменьшением на пряженности в центральной части диэлектрика, т. е. в области наи больших температур и развития теплового пробоя.
При малых толщинах диэлектрика (kd<^:4k) на основании (7.31) и (7.32) имеем
Unv = ]/2М/ауэ0е = А Yd, |
(7.37) |
т. е. пробивное напряжение пропорционально Yd, а пробивная на
пряженность обратно пропорциональна Yd.
Термическое разрушение диэлектрика может происходить и без неограниченного роста температуры. В стационарном состоянии, когда количество тепла, выделяемого в диэлектрике за счет потерь, равно количеству отводимого через электроды тепла, установившаяся температура в диэлектрике может оказаться слишком высокой. Раз рушение в этом случае может наступить в результате оплавления, обугливания и тому подобных процессов, вызванных диэлектрическим нагревом. Это явление называют тепловым пробоем второго рода.
§ 7.5. РАЗРЯД ВДОЛЬ ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДОЙ ИЗОЛЯЦИИ В ЖИДКОМ ДИЭЛЕКТРИКЕ
Основные характерные закономерности развития разряда по по верхности твердой изоляции одинаковы при жидкой и газообразной (воздушной) среде, окружающей твердый диэлектрик. Абсолютные ве личины разрядных напряженностей, как правило, значительно больше в случае жидкой среды, что связано с большей прочностью жид кости по сравнению с газом. При больших расстояниях соотношение меняется (рис. 7.17). Это объясняется тем, что при больших напряже ниях полному разряду предшествуют скользящие разряды, перекры вающие часть расстояния между электродами. В газе канал такого разряда быстро распадается, в жидкости же он сохраняется дольше. В ряде случаев он может сохраняться до момента начала следующего скользящего разряда (в течение того же импульса или того же полупериода напряжения), что облегчает продвижение нового разряда на большую длину в сторону противоположного электрода.
136
Величины напряжений скользящего разряда могут быть рассчи таны по (2.29). Эмпирические формулы имеют аналогичную структуру. Например, зависимость напряжения появления скользящих разрядов по поверхности Uai от толщины ди
электрика d в масле
|
|
= 39 d°- |
(7.38) JO |
|
1 |
|
|
|
|
||
где |
Uск— в га; |
d— в см. |
пробоя ^0 |
' |
г |
|
Зависимость |
напряжения |
|
|
|
по |
поверхности от расстояния между |
|
|
||
электродами при небольших размерах W |
|
|
|||
имеет вид |
|
О |
|
|
|
|
U |
= Л /0’5 |
4 |
1,СМ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Рис. 7.18. Зависимость напряже |
||
|
|
|
ния U„р от длины уступа |
I при |
|
|
|
|
различных толщинах d, мкм, бу |
||
|
|
|
мажного |
диэлектрика в |
мине |
|
|
|
/ —9 x1 2 0 ; |
ральном масле: |
|
|
|
|
2— 10x50; 3—5 x 5 0 ; 4—. |
||
|
|
|
|
—8 Х 12- |
|
1,см
Рис. 7.17. |
Разрядные |
напряже |
Рис. 7.19. Напряжение разряда |
||||||
ния по поверхности картона в |
Unр по поверхности в масле в за |
||||||||
зависимости от длины: |
висимости |
от длины |
I масляной, |
||||||
І — о масле, |
импульс |
0,5/5 мксек, |
части для |
изоляции |
с конденса |
||||
50%-ные значения; 2—в масле, 60 гц; |
торными обкладками: |
||||||||
3 —в воздухе, |
импульс |
0,5/5 мксек, |
/ — закрытые края |
изоляций обкла |
|||||
50%-ные |
значения; |
4 — в воздухе, |
|||||||
док; 2 — открытые |
края обкладок |
||||||||
импульс 1/50 и//ссе/с, |
50%-ные значе |
||||||||
ния; 5— в воздухе, |
60 гц |
|
|
|
|
где А — постоянная, зависящая от природы и толщины диэлектрика. Например, при е1 = 4е0 и при толщине диэлектрика 1 мм, по опыт ным данным,
£/пр=13,5/«*», |
(7.39) |
где ТУ —в кв; I— в см.
На рис. 7.18 приведены зависимости разрядных напряжений по поверхности от расстояния при различных толщинах диэлектрика для системы электродов по рис. 2.£5 при наличии нижнего электрода.
137
Для повышения разрядных напряжений применяются промежу точные конденсаторные обкладки, задающие принудительное распре деление напряжения по поверхности изоляции (см. § 15.4). Выполне ние изоляции с открытыми краями обкладок значительно повышает разрядное напряжение в масле (рис. 7.19).
§7.6. ЧАСТИЧНЫЕ РАЗРЯДЫ В ИЗОЛЯЦИИ
а.Основные характеристики частичных разрядов
Понятие «частичные разряды» (ч. р.) в изоляции охватывает мест ные разряды на поверхности или внутри изоляции в виде короны, сколь зящих разрядов или частичных пробоев отдельных элементов изоля ции. Характеристики частичных разрядов в настоящее время явля ются определяющими для выбо ра допустимых рабочих и испы тательных напряженностей боль шинства конструкций внутрен ней изоляции при переменном напряжении. Методика измере ний ч. р. рассмотрена в § 17.6.
Каждый из единичных раз рядов сопровождается нейтрали зацией некоторого заряда q в толще диэлектрика. Возникно вение частичного разряда при водит к изменению напряже ния на внешних электродах
всего образца емкостью Сх на некоторую величину AUx=q44 ѴСх. Соотношения между q и q4, р определяются соотношениями между ем костью элемента диэлектрика С„, участвующего в частичном разряде, и емкостью элемента диэлектрика Сд, включенного последовательно с
первым. |
схема диэлектрика может быть представлена тремя |
Эквивалентная |
|
емкостями (рис. |
7.20), причем Сл-=Са+ [С вСд/(Сп+ С д)]. Изменение |
напряжения на электродах на величину ДUx заканчивается одновре менно с погасанием частичного разряда, замыкавшего С„. В резуль тате из емкости Са ушел заряд на подзарядку последовательно соеди
ненных емкостей Св и Сд. Используя |
условия равенства |
этих заря |
дов, имеем |
|
|
q4p = AUxCx = AUB^ |
^ = q ^ c ; - |
(7.40) |
Величина q4_р называется кажущимся зарядом ч. р. Нейтрализа ция заряда q и связанное с этим изменение напряжения на образце приводят к появлению высокочастотных колебаний в схеме, в которую включен образец. Регистрация этих высокочастотных колебаний специальными усилительными устройствами позволяет исследовать частичные разряды в изоляции (см. § 17.6).
138