UimaJUfym (кривая 1) и на кон тактах выключателя В U^m (кривая 2) от степени компенса ции Кс при разрыве:
U1 вын тп=1,6' иф/л’, , куд =Ки=1,58
■(см. табл. 13.1), 17 =7Ь0кз, дли на участка 1 = 600 км
на |
емкостй близко |
к Uр, но несколько меньше .его. Тогда переход |
ная |
составляющая |
перенапряжений в точке 1 равна |
|
|
^ 1 п т — ^ і в ы н і я + U См ~ ^ 1 1 ! Ы Н Л + ^ p - |
( 1 3 . 9 5 ) |
Максимальные перенапряжения относительно земли на изоляции
.линии t/lmax в конце двухцепного участка и на контактах выклю чателя UBmax при этом могут быть оценены по приближенным фор мулам:
|
^ l m a x = |
— ' + ( ^ і в ы н т + ^ р ) ^ С у д ! |
(13.96) |
|
U В ш а х |
^ m a x ~ Ь ^ р |
( ^ І п ы н т |
^ р ) ^ у д ’ |
|
|
где Муд—ударный коэффициент с учетом распределения напряжения
по линии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
рис. 13.34 приведены |
перенапряжения |
на |
изоляции |
линии |
V |
перенапряжения |
на |
изоляции |
конденсаторов |
относительно |
|
|
|
|
|
земли U2шах и восстанавливающиеся на |
U l г, |
О в |
m a x |
|
|
пряжения |
между |
контактами выключа |
ііфт * Т фт~ |
|
|
теля |
Uв max — U2тах |
в зависимости от |
|
|
2 / ! |
|
|
степени компенсации Кс. Из этого ри |
|
|
|
|
сунка видно, что при типичных для даль |
|
|
|
|
|
них |
электропередач |
/Сс = 0,3 -4- 0,4 пе |
|
|
Г |
|
|
ренапряжения |
могут достигать Опасных |
|
|
|
для |
изоляции |
значений. |
|
|
|
|
|
|
Применение |
защитных |
разрядников, |
О |
0,1 |
0,2 0,3 |
0,4 |
Кс |
включенных |
между линией и землей, и |
выключателей |
с |
шунтирующими сопро |
Рис. 13.34. |
Зависимость |
макси |
тивлениями |
в данном случае оказывает |
мальных |
перенапряжений |
на |
ся малоэффективным вследствие чрезмер |
изоляции |
относительно |
земли |
но малых |
величин требующихся |
сопро |
вконце двухцепного участка тивлений (порядка 200 ом).
Более перспективной мерой борьбы с перенапряжениями является принуди тельный поджиг разрядника ШР, обеспе чивающий шунтирование батареи при любых разрывах электропередачи неза висимо от того, достигает ли напряжение на батарее уставки разрядника или
нет. В этом случае начальное напряжение на батарее UCo при всех разрывах электропередачи будет равно нулю, а перенапряжения не •будут отличаться от перенапряжений, возникающих при отключении коротких замыканий в некомпенсированных электропередачах.
§13.7. ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ В НАСТРОЕННЫХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧАХ
б.Физическая картина явления
Вполуволновой и настроенной на полуволну электропередачах возникают специфические перенапряжения при коротких замыканиях на линии или в примыкающих системах, а также при динамических переходах, сопровождающихся качаниями систем, связанных такими
электропередачами. Эти перенапряжения обусловлены емкостным эф фектом длинных линий, приводящим к условиям, приближающимся к полуволновому резонансу (см. § 12,2 д).
Динамические переходы от одного установившегося режима ра боты к другому возникают при внезапном изменении схемы или па раметров системы. В электрических системах, связанных полуволно вой электропередачей, динамические переходы, как правило, не при водят к нарушению устойчивости их параллельной работы. Однако возникающие в процессе качаний перенапряжения могут достигать высоких значений, особенно при больших отклонениях угла б между векторами э. д. с. эквивалентных генераторов систем от значения этого угла в нормальном режиме 6И,
б. Резонансные перенапряжения при коротких замыканиях
Высокие кратности перенапряжений могут возникнуть при корот ких замыканиях как на длинной линии, так и в системах, примыкаю щих к линии. Например, для схемы, показанной на рис. 13.35, а,
|
распределение напряжения вдоль линии |
0) |
|
|
|
электропередачи при трехполюсном корот |
е, *і~4г |
|
|
|
ком замыкании в точке К и пренебрежении |
|
|
|
активными |
потерями в |
схеме может быть ^ |
|
|
|
■согласно (10.74) определено по формуле |
тх/Уфт |
|
|
|
и (К ) = |
cos ал si п (Я+оц —Яд.) |
(13.97) |
|
|
|
|
sin (Я + а2 + аі) |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из формулы (13.97) |
следует, |
|
что резо |
|
|
|
|
нансным условиям отвечает волновая дли |
|
|
рірез |
|
на линии |
|
|
|
|
0 |
10° |
|
|
|
|
|
2 0° |
|
%= я — Gti рез |
-а* |
|
(13.98) |
Рис. |
13.35. Эквивалентная |
|
На рис. |
13.35, б приведены максималь |
схема (а) и зависимость мак |
|
ные перенапряжения на линии |
в зависи |
симальных |
перенапряжений |
|
на линии от величины пара |
|
мости от а\ |
по формуле (13.97) с учетом и |
метра а"' (б) при пренебре |
|
без учета короны на проводах. |
|
Корона |
жении |
активными потерями |
|
учитывалась эквивалентными параметрами |
(пунктир) и при учете коро- |
|
АС и G по формулам (3.29) и (3.30) для цеп |
нирования |
проводов (сплош |
|
ной схемы с четырьмя ячейками |
примени |
|
ные линии): |
|
Е jjjj = 1,0 8 1 |
Е дун —1>051 / = |
|
тельно к линии 1200 ке и фазой (состоящей |
|
= 2400 к |
м ] а\>/ьу= 0,285 (а 2= 1 6 °); |
|
из восьми проводов радиусом 15,6 мм) с ша |
лгѵ/ьу=0,5б |
( а 1= 29°30'): |
|
= 232 о.ч\ |
>.= 0,0596 град[км |
|
гом расщепления 60 см |
(напряжение на |
|
|
|
чала короны Un= 1,13 Ui)m). Из рис. 13.35, б
следует, что даже' при учете коронирования проводов перенапряже ния (£/П1ах « 3,5 UфЯ!) значительно превышают допустимый для даль них электропередач уровень.
Из формулы (13.97) следует, что уменьшение кратности резо нансных перенапряжений при внешних коротких замыканиях в сис теме (за пределами полуволновой электропередачи) может быть достигнуто путем включения дополнительных реактивностей хр (рис.
13.36,а) по концам линии электропередачи, увеличивающих эквивалент ную волновую длину электропередачи до точки короткого замыкания:
К = ^ + а 2Э+ а 1з > я _ [ос2э = arctg (а'2э/ ш ) , а"\э = arctg (.Vi3 w)].
Ha рис. 13,36, б приведена зависимость максимальных перенап ряжений на линии от величины otp = arctg (д: /до) для электропере дачи с параметрами, принятыми для построения кривых рис. 13.35, б,
и аірез=20°, что отвечает резонансным условиям для л; = 0 . Из
|
|
|
|
рисунка |
следует, |
что |
при |
а р. лоп> 1 3 а |
|
|
-^э+'Т'НЭ |
резонансные перенапряжения на линии |
|
S) |
, До. Хг. |
при внешних коротких замыканиях не |
|
х„ |
X„ |
превзойдут 2£/фяі, если а'і^20°. При та |
|
|
|
|
ких коротких замыканиях полуволновая |
|
|
|
|
электропередача должна оставаться в- |
|
|
|
|
работе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
коротких |
замыканиях |
всех ви |
|
|
|
|
дов |
на самой линии, |
если Х + а ^ л или |
|
|
|
|
Х+а2^ |
я, имеются |
резонансные точки,, |
|
|
|
|
короткое замыкание в которых приво |
|
|
|
|
дит |
к |
перенапряжениям, |
значительно |
|
|
|
|
превышающим допустимые. Для |
защиты |
|
|
|
|
от этих перенапряжений могут быть при |
|
Рис. |
13.36. Эквивалентная схе |
менены |
разрядники с |
повышенной про |
|
пускной |
способностью, |
рассчитанной на |
|
ма (а) |
и зависимость максималь |
полное время отключения |
электропере |
|
ных перенапряжении на |
линии |
|
дачи. При выборе |
места установки этих |
|
от величины параметра |
сср= |
|
=arctg (Xp/to) (б) в схеме с пара |
разрядников на линии |
следует |
учиты |
|
метрами, приведенными |
на |
вать, что их защитное действие наиболее |
|
рис. 13.35, и а"=20° |
|
эффективно при установке на участке ли |
|
|
|
|
нии смакснмальными перенапряжениями. |
|
Как следует из табл. 12.3, при несимметричных коротких замыка |
|
ниях |
могут возникнуть дополнительные резонансные условия для а- |
и0-составляющих. Поэтому реактивности хр, число, характеристики
иместа расположения разрядников должны быть выбраны так, чтобы перенапряжения были ограничены до безопасной для изоляции вели чины при всех возможных резонансных коротких замыканиях.
в. Перенапряжения при качаниях
Распределение напряжения на линии при некотором значении угла 8 между э. д. с. эквивалентных генераторов систем, примыкающих к линии, может быть согласно (10.74) при использовании принципа на ложения представлено в виде
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г) |
а \ — F €0S Ul sin |
aj + aj) |
P |
cos a 2 sin (Ä.A--{-“ i) |
’ |
|
вын V X ) |
1 |
sin (A. + |
2 |
sin Д + aj -j-a2) |
Полагая |
Ë2 — E2m, É1 = ElmeJ's, |
получим |
|
|
|
|
Elm cos б cos sin (X—Xx + a 2)-\-E2m cos «2 sin Дд.-І-сц) |
и*ы„(К) = |
|
|
sin (Х + оц + |
ои) |
|
|
|
|
+ І |
Elm sin 6 cos |
sin (X —Xx -{-a2) |
(13.99) |
|
|
sin (X + |
aj+ytjj) |
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Взяв |
производную |
от |
I ^ ПЬ1Н(А.а.) I |
по |
Кх |
и приравняв-ее нулю, |
получим выражение для |
определения |
'кх = Кгт —точки |
на |
линии, где |
перенапряжения наибольшие: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg 2Я,Л = |
£io sin 2 as —£20 sin 2a, —2£ 10E2n cos 6 sin («o — a t) |
|
(13.100) |
|
|
£10 cos 2a2 + |
£Іо cos 2а! — 2£10 £ 20 cos 6 cos (a2 — a x) |
|
|
|
где |
|
|
E10 = Elmcos 0^; |
E2a = E2rncos а 2; |
а ;= Х + а 2. |
|
|
|
Амплитуда |
наибольших |
перенапряжений с учетом (13.99) |
|
|
|
|
Umax= V Et + |
Е~ + |
2ЕхЕ2C O S |
б / sin (К+ ах+ |
а 2) , |
|
(13.101) |
где |
Ех = Elmcos ахsin |
(X -f- а 2—А.;л); |
Е2= |
Егтcos а2sin (а, + |
А,т). |
На рис. 13.37 приведена зависимость |
|
|
|
|
|
|
|
максимальных перенапряжений на линии ирт |
|
|
|
|
|
Umax от величины угла б, вычисленных по |
3 |
|
|
|
|
|
формулам (13.100) и (13.101). Начальный |
|
|
|
|
|
|
|
угол |
в |
рассматриваемой |
электропередаче |
|
|
|
|
|
|
|
б0=210°. |
Из |
рисунка видно, что в процессе |
|
2 |
|
|
|
|
|
качаний |
перенапряжения |
|
могут |
быть по- |
|
|
|
( |
|
|
рядка трехкратных. В некотором диапазоне |
|
|
| |
\ |
|
і |
|
|
/ |
|
углов б |
(на |
рис. |
13.37 |
при б=180±30°) |
|
|
| |
\ |
/ |
|
1 |
наибольшее |
|
напряжение |
имеет место на |
|
|
1 |
\ |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
/ \ |
|
1 |
одном из концов линии. |
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
і |
|
Качания |
генераторов |
происходят |
с ча |
|
|
1 . |
; |
|
|
|
|
|
|
стотами 0,5ч-1,5 гц, и перенапряжения дли |
|
|
1 |
|
1 |
J |
|
тельно воздействуют на изоляцию элект |
|
( |
1 $(поед |
! |
1 ^ 2 пред |
ропередачи. Желательно, чтобы разрядники |
|
|
180° |
|
360° |
при |
качаниях |
и связанных с ними перена |
|
Рис. 13.37. Зависимость мак |
пряжениях |
не срабатывали. В этом случае |
|
|
симальных |
перенапряжений |
для ограничения перенапряжений |
допусти |
|
на линии от угла б при кача |
мым |
уровнем |
(например, |
2,0 б/ф |
на |
рис. |
|
(параметры |
ниях |
|
схемы те |
13.37) должны |
быть применены меры, ог |
|
расчетной |
|
же, |
что и на рис. |
13.35; |
а р=13°) |
раничивающие угол б при качаниях |
в не |
13.37). |
|
|
|
|
которых |
пределах |
(110°^6^250° на |
рис. |
|
|
|
|
ГЛАВА ХІУ. ГРОЗОВЫЕ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ И ГРОЗОЗАЩИТА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ
§14.1. РАЗРЯД МОЛНИИ КАК ИСТОЧНИК ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИИ
а. Краткие сведения о грозе
Молнии представляют собой большую опасность для электрических сетей: линии электропередачи благодаря своей протяженности часто поражаются ударами молнии, что приводит к перекрытиям изоляции и аварийным отключениям линий. Возникающие при этом электромаг нитные волны со скоростью, близкой к скорости света, распространя