Файл: Суханов И.С. Лучистая энергия солнца и архитектура (на примере Средней Азии).pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 100
Скачиваний: 0
наблюдений по каждому типу экспериментальных конструкций вычер чивались кривые изменения во времени всех измерявшихся величин, а также суммарной температуры. По кривым путем графического интег рирования, с помощью геодезического планиметра определялись средние значения температур на поверхностях слоев, суммарной температуры и потоков солнечной радиации. На их основе вычислялись амплитуды температурных колебаний и строились графики изменения по толщине ограждения максимальных, средних и минимальных температур. Такие графики (рис. 84) дают наглядное представление о характере затухания температурных колебаний в толще ограждений.
Рис. 84. |
Распределение температур у поверхностей |
и в толще экспериментальных |
|
панелей |
из ячеистого бетона при восточной (слева), |
южной (в середине) и западной |
|
|
(справа) |
ориентациях: |
|
I—средняя |
температура, II—среднемакснмальная, |
III—среднеминнмальная, І Ѵ - абсолютный максимум, |
|
V—абсолютный минимум. У наружных поверхностей |
отмечены соответствующие значения суммарной тем |
||
|
пературы (I — III) и температуры наружного |
воздуха ( Г — V ) . |
137
Павильонные исследования позволили уточнить толщины однослой ных наружных ограждений из упомянутых материалов (выполненных на базе местного сырья), при которых теплотехнические качества удов летворяют требованиям действующих норм. Хорошее совпадение экспе риментальных и расчетных величин сквозного затухания в целом для однослойных конструкций из ячеистого бетона без учета затухания у на ружной поверхности показано в табл. 13. На рис. 85 построены кривые
Т а б л и ц а 13
Экспериментальные и расчетные величины сквозного затухания (без учета затухания
унаружной поверхности) в толще панелей из ячеистого бетона
Объемная |
Толщи |
Затухание |
|||
|
|
||||
масса, |
|
|
|||
на, |
см |
экспери |
|
||
кг/.«3 |
расчетное |
||||
|
|
||||
|
|
|
ментальное |
||
|
|
|
|
||
950 |
25 |
|
11,1 |
12,5 |
|
880 |
25 |
|
13,9 |
13,6 |
|
715 |
25 |
|
17,1 |
17,5 |
|
565 |
20 |
|
9,9 |
11,1 |
изменения сквозного затухания в зависимости от толщины |
конструкции |
||
и объемной массы ячеистого бетона |
по экспериментальным |
и по |
расчет |
ным данным. Приведенные в табл. |
13 величины затухания и |
данные |
рис. 85. получены для условий павильона. Те же конструкции в реальных
зданиях |
(при |
ав =7,5 ккалІм2час |
град) будут обладать большим зату |
ханием. |
Все эти |
ограждения при |
толщине 20—25 см даже в условиях |
павильона отличаются небольшими амплитудами колебаний температу
ры внутренней поверхности, не превышающей |
±1,2° при |
объемной мас |
|
се материала 950 кгім3 и ±1,0° для других ограждений. |
|
|
|
Для облегчения инженерных расчетов нами предложены |
графики |
||
для определения требуемых нормами толщин |
наружных |
ограждающих |
|
конструкций по летним и зимним условиям. На |
рис. 86 приведен |
пример |
такого графика для выбора толщин стен из известняка и керамзитобетона. По оси абсцисс отложен коэффициент Ѳ, определяемый в зависи мости от зимних расчетных температур внутреннего tB и наружного tl t воздуха и температурного перепада у внутренней поверхности At":
138
Пример определения тре буемой по зимним условиям толщины стены при объемной массе материала 1800 кг/м* по казан на графике пунктиром. Зимняя расчетная температура' должна приниматься в зависи мости от инерционных свойств ограждения, поэтому на гра-
m |
/з |
го |
Толщина, |
см |
50
/у /а/
42 |
Vi |
/у |
|
у |
& |
У |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
/ 1 |
/ / |
|
|
|
|
38 |
|
/ |
|
V |
/ |
||
34 |
|
y |
yчу, |
|
/ |
|
|
30 |
-/ / / |
|
и |
|
|
|
|
|
' - / / j •У/ |
|
|
|
|
|
|
26 |
|
И |
|
|
|
|
|
Ii 22 |
|
|
\*у |
у |
|
||
|
! У |
У |
|
|
|||
|
|
|
|
у |
|
||
18 V |
У |
|
|
|
|
||
|
• |
' 1 |
|
|
|
|
|
-1
14 |
! |
У |
|
y |
|
||
уГ |
. |
|
|
. y |
S* |
||
W |
у"' |
||
|
|
|
|
Коэффициент |
|
Ѳ=- t S u t t K |
Рис. 86. График для определения требуемой толщины однослойных наружных стен из ма териалов с различной объемной массой по летним и зимним условиям.
|
фике отмечена пунктиром |
наклонная |
|||
|
линия, |
соответствующая |
показателю |
||
1-950 кг/л<я; 11—880 кг/лі3 ; III HJV—715 ial.\fi\ |
тепловой инерции, равной |
4. |
Требуе |
||
мая толщина конструкции |
по |
летнему |
|||
IV—565 кг/.іЛ |
|||||
|
режиму |
устанавливается |
следующим |
образом: сначала находится расчетная скорость ветра, затем по точке пе ресечения одной из кривых, характеризующих требуемую величину зату хания при определенной скорости ветра, с линией, соответствующей за данной объемной массе материала, находится требуемая толщина.
139
Материал и его объемную массу молено выбирать и так, чтобы теплофнзические качества ограждений наиболее полно использовались с точ ки зрения обеспечения требуемого сопротивления теплопередаче зимой и должной теплоустойчивости в летний период. В связи с этим представ ляет интерес зависимость требуемых толщин по летнему и зимнему режимам от объемной массы материала. Графики, характеризующие та кую взаимосвязь для стен жилых зданий в условиях южных районов Узбекистана, приведены на рис. 87. При построении кривых использо ваны данные, полученные при павильонных исследованиях стен из керамзитобетона и керамзитопенобетона с объемной массой от 800 до1200 кг/м* и из известняков Пулизпданского месторождения с объемной
46
42\
0; |
38 |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34 |
|
|
|
|
|
|
|
о. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
/>.?•••' |
/ |
|
|
2В |
|
|
|
|
|
г |
|
Ï |
22 |
|
|
|
/ |
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
16001івОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
* |
i |
1000 |
/ |
/200 |
1400 |
2000 |
|
|
14800/ |
/ |
||||||
|
\Керамзию6етон -\ |
|
| _ _ Известнякi . |
1 |
Объемный вес, кг/м3
Рис. 87. Зависимость требуемой толщины одно слойных стен по летним и зимним условиям от объемной массы материала.
140
массой от 1500 до 2000 кг/м3. Недостающие участки кривых в середине графика дополнены пунктиром.
Толщины наружных ограждений жилых домов в условиях Ташкента по летнему и зимнему режимам, найденные в соответствии с действую щими нормативами, совпадают при объемной массе материала пример но от 1600 до 1750 кг/м3, о чем свидетельствует пересечение кривых на графике. Примерно такой объемной массой обладает кирпичная кладка. При легких материалах стеновые конструкции имеют минимально допу стимую теплоустойчивость, но очень большой запас сопротивления теп лопередаче, и теплотехнические качества ограждений используются не полностью. Например, панели, состоящие из тонких покровных листов, между которыми расположена термоизоляция из пенопласта, стиропора,
мипоры, стекловолокна |
или другого аналогичного эффективного |
утепли |
|||
теля толщиной всего лишь 3—5 см, обладают |
сопротивлением |
тепло |
|||
передаче, вполне достаточным для большинства |
районов Средней |
Азии. |
|||
Однако, как показывают расчеты и |
натурные |
исследования, |
толщину |
||
теплоизоляции в таких |
ограждениях |
необходимо увеличивать |
до 10— |
||
16 см, чтобы обеспечить |
требуемую теплоустойчивость в летних |
услови |
|||
ях. Дальнейшее улучшение теплозащитных качеств наружных |
огражде |
ний, их облегчение и удешевление возможны лишь при условии перехо да на конструирование многослойных панелей.
В течение нескольких лет мы изучали возможность создания особо легких ограждений, обладающих высокой теплоустойчивостью [104,109]. Наиболее легкими могут быть конструкции, в которых теплоизоляцией служат замкнутые воздушные прослойки. Расчеты и зимние павиль онные измерения показали, что панель с четырьмя прослойками, тол щиной по 0,5—2 см каждая, расположенными между легкими защитны ми скорлупами, обладает таким же сопротивлением теплопередаче, как кирпичная стена толщиной 38 см. Тепло через воздушные прослойки передается преимущественно излучением (до 80%). Применяя для от делки одной из поверхностей, ограничивающих прослойку, материал с низким коэффициентом излучения, можно существенно уменьшить теп лопередачу. Так, с помощью алюминиевой фольги, коэффициент излуче ния которой колеблется в зависимости от химического состава и качест-
ва в пределах от 0,2 до 0,9 ккалІм2час |
сопро- |
тивлеиие воздушной прослойки можно повысить в 2—2,5 раза. Коэффициент излучения обычных строительных материалов значительно
выше и составляет 3,1—4,7 ккалІм2час |
(—щг^-У. |
Опыт эксплуатации в нашей стране зданий со стенами, конструк ции которых включают замкнутые воздушные прослойки с отражатель ной теплоизоляцией, а также натурные и лабораторные исследования
141
Б. Ф. Васильева, П. Н. Умнякова и других показали высокую эффек тивность, долговечность и экономичность таких ограждении. Отража
тельная теплоизоляция применялась в ограждениях |
различных |
зданий |
за рубежом. В СССР такие ограждения испытаны |
в средних |
и север |
ных широтах. Естественно, что этот опыт нельзя механически перено сить в Среднюю Азию.
В формулу для расчета сквозного затухания в качестве сомножите ле^
ля входит показательная функция е ~ . Таким образом, затухание в большой степени зависит от тепловой инерции £ Д которая в свою оче редь определяется толщиной слоев 8, объемной массой т, теплоем костью с и теплопроводностью X материалов, входящих в состав кон струкции:
ED = E # - s = 0,51 £5-]Аг-С - |
( 3 4 > |
Коэффициент теплоусвоения воздуха практически равен нулю и по этому из формулы можно сделать вывод, что затухание температурных колебаний здесь не происходит. В связи с этим конструкции с воздуш ными прослойками рассматривались как неперспективные для условий юга и им не уделялось внимания. Однако, как показывает анализ тепло передачи через воздушную прослойку, затухание температурных колеба ний здесь происходит в пределах пограничных слоев воздуха непосред ственно у поверхностей прослойки. Теоретически этот вопрос рассмотрен А. М. Шкловером [131], но прежде чем говорить о внедрении таких кон струкций в строительную практику, необходима была экспериментальная проверка.
Первые натурные исследования теплоустойчивости панелей с отра жательной теплоизоляцией мы проводили в 1962 г. [118]. Опытные конст
рукции изготовлялись на |
базе стеновых панелей массового производст |
ва ТДСК. В них вместо |
утеплителя из полужестких мннераловатных |
плит устраивалось по 2—4 воздушные прослойки, разделенные алюми ниевой фольгой. После установки панелей в доме были выполнены на турные исследования, показавшие, что теплоустойчивость панелей с четырьмя воздушными прослойками хоть и оказалась ниже расчетной, но лишь ненамного уступала соответствующей характеристике огражде ний массового производства с минераловатным утеплителем. При вскры тии экспериментальных панелей выявилось снижение теплозащитных качеств в сравнении с расчетными данными. Это произошло вследствие частичных разрывов фольги при изготовлении панелей и ее коррозии в процессе пропаривания. Натурные наблюдения свидетельствуют о прин ципиальной возможности создать конструкции с отражательной тепло изоляцией, обладающие достаточно высокой теплоустойчивостью.
142