Файл: Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 09.04.2024

Просмотров: 212

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

зонанс (компенсация дополнительных реактивностей). Нагружен­ ная добротность такого резонатора мала, поэтому хорошее согла­ сование достигается в широкой полосе частот.

Конический переход с постоянным по длине отношением Ь(рис. 13.26) позволяет достичь еще лучшего согласования, так как местные реактивные поля в этом случае значительно слабее. От­ сутствие острых углов у внутреннего проводника заметно увеличи­ вает электрическую прочность по сравнению с рассмотренной ранее конструкцией.

НЕОТРАЖАЮЩИЕ ШАЙБЫ

Типичной для коаксиальных линий нерегулярностью является ди­

электрическая

шайба,

о которой уже упоминалось в параграфе

10,3.

Обычная

шайба

(рис.

10.6)

представляет собой

небольшой

участок с уменьшенным

в У є раз характеристическим

сопротивле­

нием. Из ф-лы

(10.18)

вытекает, что увеличение отношения ра­

диусов в плоскости шайбы

уравнивает эти

сопротивления, если

lg ( Ь Ш / Й Ш ) =

V&\g

(b/a).

Можно изменить размеры внешнего либо

внутреннего

проводника, либо обоих вместе

(рис. 13.3а). Однако

чрезмерное

уменьшение аш

^

 

 

 

уменьшает

механическую

 

 

 

 

прочность проводника.

Что­

 

 

 

 

бы

 

увеличить аш,

снижают

 

 

 

 

эквивалентную

диэлектриче­

 

 

 

 

скую

проницаемость шайбы

 

 

 

 

с

помощью

выточек

(рис.

 

 

 

 

13.36). Ступица от повыша­

 

 

 

 

ет

электрическую

прочность

Рис.

13.3

 

 

шайбы, препятствуя появле­

 

 

 

 

нию поверхностного разряда, так как граница диэлектрика с воз­ духом проходит по области с меньшим электрическим полем.

ИЗЛОМ

Поворот линии также сопровождается увеличением концентрации электрического поля на острых углах. При изломе на 90° эквива­ лентная шунтирующая емкость вносит заметное рассогласование, в тракт, начиная с частот порядка 300 МГц. Согласование можно улучшить уменьшением реактивного электрического поля за счет среза угла внутреннего проводника (рис. 13.4а) или уменьшения

Рис. 13.4


его диаметра, что увеличивает Z c (рис. 13.46). Замена этого излома двумя по 45° приводит к тому же результату. Если расстояние меж - ду «ими составляет Л/4, отраженные от двух сечений волны оказы­ ваются в иротивофазе, так .как путь одной из них на Х/2 больше, чем другой. В определенной полосе частот эти волны почти пол­ ностью компенсируются.

13.4. Сочленения и изгибы волноводов

 

СОЕДИНЕНИЕ ВОЛНОВОДОВ РАЗНЫХ РАЗМЕРОВ

 

 

Коэффициент отражения от такого стыка

(рис. 13.5)

удобно

рас­

считывать, как в коаксиальных

линиях, по характеристическим со­

противлениям

соединяемых

волноводов в соответствии с (8.54).

 

 

 

Однако

понятие

характеристического со­

 

 

 

противления применимо к полому волно­

 

 

 

воду лишь условно, так как напряжение

 

 

 

и ток в нем, по существу, неопределимы..

 

 

 

Считаем, что

напряжение

волны

типа

 

 

 

Ню равно разности

потенциалов

между

Рис. 13.5

 

 

двумя

 

точками,

лежащими

посредине

 

 

 

верхней

и

нижней

стенок

волновода

и=ЬЁутах

= ЬЁу\х=а/2,

где Ёу

определяется ф-лой (9.24).

Введем

теперь характеристическое сопротивление как отношение

квадра­

та напряжения к передаваемой

мощности Р (ф-ла (9.28)]:

 

 

 

_

|t/|»

_

 

=

2-

 

 

 

(13.8)

 

 

Р

а

УК

 

 

 

 

 

Другие формулы для определения характеристического сопро­ тивления отличаются от (13.8) постоянным коэффициентом, близ­ ким к единице. Для расчета коэффициента отражения имеет зна­ чение лишь отношение характеристических сопротивлений, которое в соответствии с более точным анализом записывается в виде [35]:

Zc2 _

Ь2

ах

Л 2

(4 sin [л (2х0

+

а2 )/(

2 Ді)] cos

[п 0^/(2^) ] )2

(13.9)

Z

 

6

 

а

 

Л

і

1

п

(ffi/a

 

Оа/Оі

 

J

C 1

X

г

2

 

 

 

 

 

 

 

n

2

add])

 

 

При небольших уступах на узкой стенке сомножитель в фигур­ ной скобке близок к единице, и выражение (13.9) сводится к (13.8).

На уступах в плоскости сочленения возникают токи и заряды, создающие местные реактивные поля, что приводит к дополнитель­ ным отражениям. Эти поля эквивалентны шунтирующим реактив­ ным проводимоетям, как показано на рис. 13.1. Расчетные графики для указанных проводимоетей можно найти в справочниках [35]- Если на стыке прямоугольных волноводов одновременно увеличи­ ваются (или уменьшаются) оба размера а и Ь, то условие резо­ нанса реактивных проводимоетей, приводящего к их взаимной ком­ пенсации, совпадает с условием равенства характеристических со-

зэа


противлении но (13.8), І( 13.9). Как общее правило следует принять, что изменение размеров волновода на стыке не должно превышать 10-f-20% и что симметричные сочленения предпочтительнее асим­ метричных.

СОЧЛЕНЕНИЯ ВОЛНОВОДОВ С ОДИНАКОВЫМИ НОМИНАЛЬНЫМИ РАЗМЕРАМИ

Длинные тракты из жестких волноводов для удобства производ­ ства и монтажа изготавливаются из отдельных волноводных сек­ ций, которые соединяются при помощи фланцев. Конструкция сты­ ка должна иметь хороший электрический контакт по внутреннему периметру волноводов для 'пропускания поверхностных токов, ве­ личина которых достигает 100 А/см. Сочленение должно быть ме­ ханически прочным и, как правило, герметичным.

К о н т а к т н о е с о е д и н е

н и е достигается с помощью плос­

ких фланцев, изготовленных с

высокой точностью. Д л я улучшения

качества контакта применяют мягкие прокладки: медно-асбесто- вую, медную, алюминиевую, иногда прокладку покрывают слоем индия, образующим хорошее несварное соединение. Используется также бронзовая рассеченная прокладка с упругими зубцами, раз-

веденныхми, как у пилы (рис. 13.6). Для

герметизации применяют

 

Резиновая

 

прокладка

1 1 1 1

I I М 1

г

1111111II

— /

бронзовая

прокладка

Рис. 13.6

прокладку из специальной резины. Контактное соединение обес­ печивает хорошее 'согласование волноводов: коэффициент отраже­ ния Г « 0 , 1 % во всей частотной полосе. Для этого необходимо вы­ держивать внутренние размеры волноводов с точностью 0,2%, бо­ ковое смещение соединяемых секций не должно превышать 1%, взаимный поворот—.2°. На любом уступе в месте 'Соединения воз­ никают реактивные поля, которые ухудшают согласование. Чтобы обеспечить точное совпадение волноводов, во фланцах предусмат­ ривают дополнительные отверстия М и шпильки 111. Контактные соединения относительно дороги, а их качество существенно ухуд­ шается после нескольких повторных сборок, поэтому их применяют в неразборных волноводных трактах.

Д р о с с е л ь н о е с о е д и н е н и е

(рис. 13.7) основано

на ис­

пользовании особенностей структуры

поверхностных токов

волны


типа Ню (рис. 9.9). На узких стенках токи поперечны и здесь щель между секциями, параллельная токам, не препятствует прохож­

дению волны. На широких стенках токи имеют продольную

состав­

ляющую, «о вместо

непосредственного электрического

контакта

дроссельное соединение создает в плоскости Е

(параллельной век­

тору Е в волноводе)

отрезок короткозамкнутой

ленточной

линии

Г-образной формы длиной / « Л / 2 , входное сопротивление

которого

 

близко

к нулю.

Первый его

 

участок

длиной

А/4

образо­

 

ван

фланцами

двух

соеди­

 

няемых

волноводов

с зазо­

 

ром

Ль

а

второй

 

представ­

 

ляет

кольцевую

канавку в

 

правом

фланце

(иногда эту

 

канавку

 

заменяют

двумя

 

прямыми канавками,

парал­

 

лельными

широким

стенкам

 

волновода,

чем

достигается

 

постоянство длины

верти­

кального отрезка Г-образной линии по ее сечению). Электрический

контакт между секциями (ЭК)

 

перенесен

на

расстояние

Я/4

от

конца линии, в узел тока, поэтому

качество

контакта

не играет

существенной роли;

допустим

даже

небольшой

зазор

в

этом

се­

чении.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Нагрузкой для волноводной

секции с характеристическим

сопро­

тивлением Z c [ф-ла

(13.8)] является

последовательное

соединение

второго такого же

волновода

и

входных

сопротивлений

Z B X

двух

ленточных линий (аналогичных

несимметричной полооковой,

но

с равной шириной обоих проводников); характеристическое сопро­

тивление такой линии Z™ = ZB (Ai/a).

Очевидно

требование иметь

минимальное значение ZBX

= iZ™ tg&/

в полосе частот, что дости­

гается выбором возможно

меньшего

зазора Ai

и, следователь­

но, Z™.

 

 

 

Лучший результат получается при использовании линии, состав­ ленной из двух четвертьволновых отрезков с разными характери­

стическими

сопротивлениями. Если

Д 2 = (2-=-3)Ді, то

=

= (2—3) Z^,

что увеличивает в 2—3 раза

на тех же частотах

вход­

ное сопротивление четвертьволнового короткозамкнутого отрезка в сечении контакта ЭК. Это сопротивление является нагрузкой для первого четвертьволнового отрезка, входное сопротивление которо­ го в плоскости стенок волновода уменьшается. Конкретные расчеты несложно провести с помощью круговой диаграммы сопротивлений (рис. 8.18). Хорошо выполненное дроссельное соединение обеспе­ чивает коэффициент отражения Г=£С1% в полосе частот поряд­ ка 20%.

Дроссельное соединение допускает меньшую по сравнению с контактным точность изготовления волноводов, не столь чувстви-


тельно к взаимным смещениям волноводных секций (хотя при зна­ чительных смещениях сложные резонансы в ленточных линиях при­ водят к резкому увеличению отражения от стыка) и поэтому оно более дешево. Многократная разборка и сборка почти не увели­ чивает коэффициента отражения от соединения.

Аналогично описанным конструируются контактные и дроссель­ ные соединения для круглых волноводов и коаксиальных линий.

ВОЛНОВОДНЫЕ ИЗГИБЫ И СКРУТКИ

При выполнении фидерных систем приходится изгибать волновод под различными углами. Резкий изгиб, например на 90°, приводит к недопустимо большим отражениям. Простейшим способом умень­ шения отражений является создание вместо одной двух плоскостей отражений с интервалом Л/4 между ними. Этим достигается взаим­

ная

компенсация отражений в некоторой полосе частот,

которая

тем

шире, чем меньше коэффициент отражения от каждого

сечения.

Для Я-изгиба траектория движения волны заметно смещается от

геометрической оси волновода к внутреннему углу,

что

приводит

к несколько большим оптимальным геометрическим

расстояниям

между плоскостями отражений. На рис. 13:8а, б показан

скос внеш-

 

 

Є)

о)

Н- изгиб

і

 

Е - изгиб

х=(ЦВЩа

 

І =0,25Л

 

'

5-изгиб

М-изгиб

' "ON

хя 0,іі а

 

Рис. 13.8

него угла для Н и £-изгибов. Несколько лучшие результаты дает двойной излом (рис. 13.8в), у которого величина отражений от каж­ дой из плоскостей меньше, чем в первом случае.

Плавные изгибы с радиусом кривизны R>A несколько более громоздки, но обеспечивают хорошее согласование (рис. 13.8г). Отражения получаются в сечениях А и В, где меняется кривизна волновода. Можно показать, что коэффициенты отражений в этих сечениях противоположны по знаку; это связано с тем, что в пер­

вом

сечении кривизна волновода увеличивается скачком

от 0 до

1/R,

а во втором уменьшается на ту же величину. Поэтому

наилуч­

шее согласование получается при длине волновода между этими

сечениями / = т ( Л / 2 ) , где т = 1 ,

2, 3

что обеспечивает

разность

хода отраженных волн, кратную

Л, и их противофазное

сложение.

К изгибам применимы методы широкополосного согласования, которые будут изучаться в следующей главе. Коэффициент отражения от излома на угол 9