Файл: Медведев Я.И. Технологические испытания формовочных материалов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 160
Скачиваний: 1
При построении зависимости «температура — объем газов» последние приводятся по известным формулам к нормальным ус ловиям, причем влиянием избыточного давления газа можно пренебречь из-за его малости.
Результаты исследований1 при естественной атмосфере в трубке приведены на рис. 92 и в табл. 28, из которых следует,
Таблица 28
Термодеструкционные характеристики связующих и газотворных веществ в сыром состоянии
Т е м п е р а т у р н ы е |
пики в °с |
|
Газотворный м а т е р и а л |
|
|
I |
П |
I I I |
|
А б с о л ю т |
|
ная |
CP |
г а з о т в о р - |
в °С |
ность |
|
в см3/г |
Декстрин |
|
|
90-- П О |
280 -300 |
800--900 |
300 |
830 |
Смола ПК-Ю4 |
. . . . |
170--180 |
430 -460 |
600--700 |
640 |
560 |
|
Сульфитно-спиртовая |
|
|
|
|
|
||
барда |
|
|
130--150 300 -310 |
700--800 |
320 |
500 |
|
Связующее КВС . . . |
120--140 |
280--320 |
650--750 |
400 |
900 |
||
Мочевино-формальде- |
|
|
|
|
|
||
гидная |
смола . . . . |
110--130 290--300 |
900--1000 |
150 |
1250 |
||
Фенолоспирт |
|
110--120 |
|
500--1100 |
130 |
690 |
|
Связующее П |
. . . . |
140--160 450--500 |
850--950 |
460 |
145 |
||
Жидкое стекло . . . . |
110--120 630--680 |
900--1000 |
150 |
610 |
|||
Бентонит |
(высушенный) |
170--190 700--740 |
950--1000 |
720 |
ПО |
||
Бентонит |
(сырой) . . . |
120--190 |
700--720 |
930--950 |
210 |
190 |
|
Формовочная глина (вы |
150--170 |
570--600 |
1000--1100 |
530— |
75 |
||
сушенная) |
|
||||||
Полистирол |
|
|
380--420 |
1000--1200 |
750 |
|
|
|
|
550 |
375 |
||||
Разделительный |
состав |
|
450--500 900--1000 |
850 |
210 |
||
СКТ-Р |
|
|
|
||||
Облицовочная смесь |
100--130 |
|
600--900 |
320—480 |
140 |
||
Разделительный |
состав |
100--120 |
480--500 |
850--950 |
120 |
840 |
|
КМ-11 |
|
|
что процесс термодеструкции различных материалов количест венно и качественно происходит неодинаково. Газы из материала выделяются неравномерно. У большинства органических мате риалов отмечается три пика: первый при низкой температуре (100—150° С) — выделение воды, растворителей и различных лег
ких фракций; второй |
пик |
(280—600° С) связан с |
уплотнением |
||
структуры вещества |
и ее |
частичным разрушением |
и третий — |
||
с образованием кокса |
(600—1100° С). |
|
|||
Наибольшую газотворность имеют мочевино-формальдегидные |
|||||
смолы |
и декстрин, |
минимальную — связующие на |
основе пере |
||
гонки |
нефти — П, |
ПТ и УСКФормовочная глина |
и бентонит |
также имеют три максимума в соответствии с выделением цеолитной, конституционной и кристаллизационной воды.
1 Проведены инж. В. А. Калугиным под руководством Я- И- Медведева,
Для оценки газотворных свойств важное значение имеют сред ние температуры термодеструкции материала в естественном (сыром) состоянии и после сушки при соответствующей темпера-
Рис. 92. Термодеструкционные кривые некоторых связующих:
а |
— |
глина; б — |
с у л ь ф и т н о - с п и р т о в а я |
барда; в — м о ч е в и н о - ф о р м а л ь д е г и д н а я смола |
( ш т р и |
||
|
|
ховые |
л и н и и — |
скорость г а з о о б р а з о в а н и я ; с п л о ш н ы е |
— объемы) . |
|
|
|
|
|
С р е д н я я т е м п е р а т у р а т е р м о д е с т р у к ц и и : |
|
|
||
/ |
— |
в сыром состоянии; 2 |
— после в ы с у ш и в а н и я ( з а ш т р и х о в а н н а я |
область — объем |
г а з о в , |
||
|
|
|
|
о с т а ю щ и х с я |
в материале после с у ш к и ) |
|
туре. У формовочных глин, высушенных при 150° С, обе темпера туры практически совпадают; у водосодержащих связующих (сульфитно-спиртовой барды, жидкого стекла и т. д.) разница
11 Я . И . Медведев |
161 |
между средними температурами термодеструкции в сыром и вы сушенном состояниях может быть значительной. Также значи тельно изменяется и газотворность; например, газотворность мо- чевино-формальдегидной смолы МФС-01 после сушки при 160° С должна снизиться с 1240 до 700 см3/г, т. е. в 1,75 раза; примерно во столько же раз должна снизиться и газотворность сульфитноспиртовой барды при температуре сушки 170° С. Формовочная глина менее чувствительна к изменению газотворности: ее нагрев
до 450° С снижает |
газотворность |
примерно |
|
на 20%. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Термодеструкционные |
|
кри |
||||||||
|
|
|
|
|
вые позволяют |
не |
только оце |
||||||||
|
|
|
|
|
нить абсолютную |
газотворность |
|||||||||
|
|
|
|
|
смеси, но и сделать выводы в |
||||||||||
|
|
|
|
|
отношении выбора |
температуры |
|||||||||
|
|
|
|
|
сушки смесей. Сушка в интер |
||||||||||
|
|
|
|
|
вале температуры, при |
которой |
|||||||||
|
|
|
|
|
происходит обильное |
газовыде |
|||||||||
|
|
|
|
|
ление |
из |
|
связующего |
|
(макси |
|||||
|
|
|
|
|
мумы |
на |
кривой), |
нежелатель |
|||||||
|
|
|
|
|
на, так как небольшое измене |
||||||||||
Рис. 93. |
Схема определения газотвор- |
ние температуры сушки |
может |
||||||||||||
вызвать |
значительное |
|
измене |
||||||||||||
ной способности смеси |
методом |
погру |
ние газотворности |
высушенной |
|||||||||||
жения ее в расплавленный алюминий: |
смеси |
и, |
очевидно, |
прочности. |
|||||||||||
/ — форма; |
2 — ж и д к и й |
а л ю м и н и й ; 3 — |
|||||||||||||
В частности, максимум газообра |
|||||||||||||||
т р у б к а ; |
4 |
— крышка; |
5 — у п л о т н е н и е ; |
||||||||||||
6 — и с с л е д у е м ы й о б р а з е ц |
смеси; |
7 — со |
зования совпадает обычно с |
на |
|||||||||||
е д и н и т е л ь н а я т р у б к а ; 8 — |
м е р н а я |
б ю р е т к а |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
значаемым |
интервалом |
|
сушки |
|||||||
смесей со связующим МФС-01 и сульфитно-спиртовой |
бардой, |
для |
|||||||||||||
формовочной глины (180—450° С) и феноло-формальдегидных |
смол |
||||||||||||||
(250—400° С) температура |
высушивания |
не |
совпадает |
с |
макси |
||||||||||
мумами |
|
газовыделения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя температура деструкции связующих и различных до бавок, вводимых в формовочные и стержневые смеси, является важнейшей технологической характеристикой, имеющей не мень шее значение, чем газотворность: чем она ниже, тем быстрее и в большем объеме смеси будет происходить газификация, следо вательно, тем интенсивнее будут выделяться газы. Высокая тем пература газификации связующего может с успехом компенси ровать его повышенную газотворность.
Оригинальная установка для исследования газообразования при нагреве до 1900—2000° С различных материалов предложена авторами работы [155]. Количество выделяемых газов из навески материала определяется по потере веса. Установка имеет печь сопротивления, снабженную системой охлаждения, весовым механизмом и системой регулирования вакуума. Опыты по казали, что на процесс газообразования влияет наполнитель (например, графит задерживает выделение газов из смолы ПК-104).
К косвенным методам определения газотворности смесей при воздействии высокой температуры относится также метод X. Брауна, схема которого представлена на рис. 93. Исследуе мый образец (часть стержня весом 25 г) помещают в трубку,-ко торая погружается в ванну расплавленного металла (алюминия) при температуре 700—850° С.
Выделяющиеся газы собираются в опрокинутой бюретке, заполненной водой. При использовании жидкого металла с бо лее высокой температурой данная установка могла бы обеспечить более интенсивное по сравнению с трубчатой печью температурное воздействие на смеси; однако техника проведения экспериментов в этом случае значительно усложняется. Метод не получил ши рокого распространения.
Результаты всех рассмотренных выше методов определения газотворности не могут быть непосредственно перенесены на ли тейную форму. Получаемые показатели газотворности имеют лишь сравнительное значение и их невозможно (за исключением термодеструкционных характеристик) использовать для расчета га зового режима формы.
Основные отличия механизма газообразования смеси при кос венном методе определения газотворности от механизма газообра зования в литейной форме заключаются в следующем:
1. В температурных условиях (температура источника нагрева, скорость теплопередачи от источника нагрева к смеси, скорость теплопередачи внутри смеси).
2.В характере газовой среды, влияющей на химический со став и объем образующихся газов.
3.В физико-механическом состоянии образца смеси (степень уплотнения, поверхность контакта с источником нагрева, тол щина слоя смеси и т. п.).
Отмеченные недостатки косвенных методов ограничивают их область применения определением абсолютной газотворности смеси при заданной атмосфере и определением температуры гази фикации связующих. Истинную скорость газообразования в ли тейной форме этим способом определить нельзя.
ПРЯМЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГАЗОТВОРНОСТИ
При прямых методах определения газотворности образец смеси вступает в непосредственный контакт с жидким металлом, тепловое воздействие которого и вызывает разложение различных веществ, содержащихся в смеси. Прямые методы позволяют оп ределять абсолютный объем газов и скорость их выделения из любых формовочных и стержневых смесей при заливке форм раз-; личными сплавами.
Теория газообразования в форме при ее контакте с жидким металлом основывается на изучении температурного поля, воз никающего в форме. Поскольку каждое газотворное вещество,
П* |
163 |
входящее в состав смеси, имеет свою среднюю температуру де струкции, то в форме или стержне при заливке металла устанав ливаются один или несколько (в зависимости от числа газотворных веществ) фронтов разложения, которые продвигаются во вну тренние слои формы от поверхности раздела металл—форма. Скорость продвижения фронтов газообразования примерно равна скорости продвижения фронта соответствующих критических температур.
С некоторым допущением (отсутствие химических реакций,
качественно изменяющих |
материал) |
можно предположить, что |
при содержании в смеси |
нескольких |
газотворных компонентов, |
кривые термодеструкции налагаются друг на друга и образуют общую кривую, которая характеризуется обобщенными показа телями средней температуры термодеструкции и абсолютной га зотворности.
Количество выделяющихся за определенное время газов будет зависеть как от типа кривой термодеструкции, так и от объема
смеси, |
прогретой |
до |
средней |
температуры |
термодеструкции. |
В свою |
очередь, |
объем |
смеси, |
прогретой до |
tcp, приближенно |
определяется толщиной прогретого слоя и поверхностью формы или стержня.
Для расчета процесса газовыделения принимают следующие допущения.
1. Термодеструкционная характеристика смеси определяется
величинами tcp |
и абсолютной |
газотворностью |
единицы |
объема |
||
смеси |
Г'. |
|
|
|
|
|
2. Начало процесса газообразования совпадает с моментом |
||||||
установления |
контакта формы |
с металлом. |
|
|
||
3. |
Процесс |
газообразования |
не |
зависит от давления |
газовой |
|
фазы в смеси, где оно сравнительно |
мало (до 0,5 |
кгс/см2); |
он про |
исходит в равновесных условиях без опережения или запазды вания по отношению к достигнутой температуре.
4.Поверхность контакта плоская.
5.Вся расчетная поверхность формы погружается в металл мгновенно.
6. |
Тепловой |
эффект |
реакций |
специально |
не учиты |
вается. |
|
|
|
|
|
7. |
Формовочная |
смесь |
однородна |
и не меняет |
свойства во |
времени.
8. Расчет производят в интервале времени от начала заливки до момента полного затвердевания отливки. Для этого интервала времени температура на контактной поверхности изменяется незначительно и ее можно принять постоянной [5, 10, 26, 27, 124 и др. ].
Исходя из принятых допущений, количество газов, образую
щихся в форме, |
|
Q = nyqXdS = r'XdS, |
(72) |