2.1. ОСНОВНЫЕ ДОПУЩЕНИЯ. УРАВНЕНИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ КОЛЕБАНИИ
Летательный аппарат можно рассматривать как прямую уп ругую балку (стержень) переменной жесткости с незакрепленны ми концами. При составлении дифференциального уравнения по перечных колебаний корпуса аппарата, вообще говоря, следует учитывать силы внутреннего неупругого сопротивления и про дольные усилия, вызванные тягой двигателя и силой тяжести. Однако для упрощения задачи часто принимают, что внутреннее сопротивление отсутствует, и не учитывают продольные усилия. Тогда дифференциальное уравнение поперечных колебаний пря мой балки записывается в виде [5]:
|
+ |
( 14И) |
Здесь |
X — координата точки на продольной оси, отсчитанная от |
• у(х, |
носа корпуса летательного аппарата; |
t) •— прогиб оси балки в сечении х, измеренный в направ |
|
лении, перпендикулярном |
к недеформированной оси |
|
балки; |
|
|
Е — модуль упругости; |
|
J ( х ) — момент инерции поперечного сечения балки относи тельно нейтральной оси сечения, перпендикулярной к
EJ (х) |
плоскости колебаний; |
— изгибная жесткость балки в сечении х; |
|л(х) — масса единицы длины балки; |
F (х, t) |
■— внешняя нагрузка, отнесенная к единице длины |
|
балки. |
Существенное влияние на упругие колебания летательного ап парата при его полете в плотных слоях атмосферы оказывают аэродинамические силы. Для упрощения задачи часто предпо лагают, что эти силы не зависят от деформаций аппарата, т. е. определяются только движением соответствующего абсолютно жесткого летательного аппарата. Составляющими силы тяжести, перпендикулярными оси летательного аппарата, обычно пренеб регают.
Для примера составим упрощенное выражение F (х, t), соот ветствующее указанным допущениям. При этом будем считать угол атаки аппарата малым, что позволит принимать нормаль
ную силу У1 равной подъемной силе У. |
длины |
Подъемная сила Ry{x), приходящаяся на единицу |
продольной оси, пропорциональна углу атаки аппарата: |
|
Ry {x) = Rl{x)a. |
(14.2) |
Здесь через Ry(x) обозначена производная от погонной подъем ной силы Ry(x) по углу атаки.
При вращении летательного аппарата каждый элемент его по верхности приобретает дополнительные углы атаки аДх).
Так как дополнительная скорость ѵ, вызванная вращением аппарата, равна
{х ~ х т) ~
инаправлена перпендикулярно продольной оси аппарата, то при ращение местного угла атаки определяется формулой
а'(х)
X — хг db
V dt
Соответствующая составляющая погонной подъемной силы
будет равна |
(14.3) |
Ry {x) = Ray{x)a' ре). |
Пусть Ry(x, б) — нормальная к оси аппарата сила, вызванная отклонением органов управления. Так как эта сила сосредоточе на в точке с координатой XdP, можно записать
Ry {x, 8) = Г 88 д ( х - х ,р), |
(14.4) |
где Л(х —Xdp)— дельта-функция, определяемая соотношениями:
Д (x — x dp) = 0 |
при X =f=x dp\ |
A . ( x ~ x dp)= oo |
при |
x = x dp; |
L |
|
[ |
j A(x — x äp) d x = l . |
I |
Суммируя (14.2), (14.3) и (14.4), найдем, что погонная на грузка приближенно определяется выражением
F ( x , J ) = R l ( x ) [ a + ^ ^ ^ + y * b A ( x - x dp). (14.5)
2.2.РЕШЕНИЕ УРАВНЕНИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ КОЛЕБАНИИ
Для определения деформации продольной оси аппарата необ ходимо решить линейное дифференциальное уравнение в частных производных (14.1), описывающее упругие колебания балки.
При решении уравнения (14.1) необходимо учитывать как на чальные условия, определяющие форму деформированной оси балки в начальный момент времени, так и граничные условия, учитывающие способ закрепления балки. Начальные условия при ^ 0 имеют вид
В нашем случае, когда рассматривается балка со свободны ми концами, граничные условия имеют следующий вид:
д2 у ( 0 , |
t) |
___д2у (£, |
О _ Q . |
д х 2 |
|
дх2 |
’ |
^ ( 0 , |
t) |
|
(14.7) |
|
t) _ _ 0 |
д х 3 |
|
дх 3 |
|
где L — длина балки, т. е. корпуса летательного аппарата.
Эти граничные условия учитывают, что в концевых сечениях балки со свободными концами перерезывающие силы и изгибаю щие моменты равны нулю.
Так как уравнение (14.1) является линейным, то его решение находят как сумму решения соответствующего однородного урав нения
— Г £ / ( х , - ^ - 1 + І > ( х ) ^ = 0 , |
(14.8) |
дх 2 [ |
ѵ дх2 J 1 г ѵ ' dt2 |
|
удовлетворяющего начальным и граничным условиям (14.6) и (14.7), и частного решения исходного неоднородного уравнения (14.1), удовлетворяющего тем же граничным условиям и нуле вым начальным условиям.
Решение задачи можно несколько упростить, если, восполь зовавшись преобразованием Лапласа, преобразовать по перемен ной t левую и правую части уравнения (14.1). Тогда получим уже обыкновенное дифференциальное уравнение, в котором иско мая функция у(х, р) зависит от одной независимой переменной X, а переменная р рассматривается как параметр *.
+ |
Ф(*. Р), |
(14.9) |
где |
|
|
Ф(*, p )= F { x , /> )+ /Ѵ (*)хИ |
+ И-кЖ-*). |
|
Члены р\і(х)%(х) +р.(х)ф(х) в последнем выражении учиты вают начальные условия (14.6) в соответствии с известной фор мулой
L \ у { п ) ) = р п у ( р ) — р п ~ х у { Щ — • • • — /п/<''-'2)(0) — 0<я-і)(О).
Для преобразования по Лапласу функции у(х, t) введено обозначение
СО
~У = У (X, р) — L {у (X, t)} = j у {X, t) e~pid t.
Рис. 14.1. Первые три фор мы колебаний балки со сво бодными концами
Изображение поперечной погонной нагрузки в нашем приме ре имеет вид
F(x, р) =
Г 5 д (X - |
x dp) + |
Rl (X) Wl(p) + RI (X) |
p W t (/»)] 8(p), |
где W%{p) и Wb{p) — передаточные |
функции |
абсолютно жест |
кого летательного аппарата. |
для преобразованного уравнения |
Граничные |
условия |
(14.7) |
можно записать так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
d2 y { 0, |
р) |
d2y (L, |
p) |
__ n |
|
|
|
|
d x 2 |
|
d x 2 |
|
|
|
(14.10) |
|
d3y (0, |
р) |
dSy(L, |
p) |
_ n |
|
|
|
|
|
|
d x 3 |
|
d x 3 |
|
|
|
|
Рассмотрим вначале решение однородного уравнения |
|
|
dx2 |
EJ ^ 'S - ]+^ w ^ =0> |
(14.11) |
|
|
определяющего свободные колебания балки, которые возникнут, если в начальный момент t = 0 балка деформирована. Решение этого уравнения удовлетворяет граничным условиям (14.10), ког да параметр р2 принимает вполне определенные числовые значения
Рп2- Они называются собственны ми значениями, а соответствую щие им решения ф„(х, р ) — соб ственными функциями. В нашей задаче имеет смысл рассматри вать только отрицательные соб
ственные значения р„2 = —Я„<0, которым соответствует колеба тельный процесс. В этом случае
рп= ± і Ѵ^п = ±
Величина <оп представляет п-ю собственную частоту колеба ний балки, которая как тело с распределенными параметрами имеет бесчисленное множество собственных частот, определяе мых собственными значениями рп2. Собственная функция Фп(х, (On) определяет п-ю гармонику деформированной оси бал ки (рис. 14.1)
|
|
“ л). |
|
где А п — произвольный |
пока |
множитель, |
не зависящий от х. |
(Как будет видно ниже, |
этот |
множитель |
зависит от параметра |