ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 209
Скачиваний: 1
редним углом у и усадкой стружки £ (рис. 36, а). Он показывает, что относительный сдвиг не равен нулю при £ = 1, когда усадка стружки отсутствует. Более того, сдвиг может даже возрасти при так называемой отрицательной усадке, когда £ < 1. Одновременно можно заметить, что относительный сдвиг е, т. е. интенсивность деформации при любой усадке, имеет минимальное значение при
определенном |
переднем |
угле у (рис. 36, б), лишь при £ = 1 и |
|
Yd — |
90° величина е = |
0, что теоретически можно представить |
|
как |
процесс |
разрезки |
бесконечно тонким лезвием. |
а)
,ль°
? 2
Б
2 |
3 |
4 |
|
Усадка С, |
-го -ю о ю го JO М SO
Передний угол ?
Рис. 36. Изменение величины е в зависимости от переднего угла у и усадки £
Физически относительный сдвиг е, т. е. деформацию тонкого элемента стружки можно считать как микродеформацию, проте кающую с очень большой скоростью [уравнение (40)], а усадку £ всей стружки как макродеформацию. Значения их, как указано было выше, определяются физическими и геометрическими пара метрами, определяющими величину угла Ф [см. уравнение (33)].
В действительности соответствующие связи усложняются в ре зультате действия контактных явлений на поверхностях режущих инструментов, представляющих значительный теоретический и прикладной интерес.
20.КОНТАКТНЫЕ ЯВЛЕНИЯ В ПРОЦЕССЕ РЕЗАНИЯ
Большое практическое значение имеют процессы, происхо дящие на поверхностях контакта режущего инструмента со струж кой и обрабатываемой деталью. Они обусловливают стойкость инструмента и качество обработанной поверхности. Внешне
87
контакт двух тел представляет совокупность точек и площадок, передающих нагрузку, в результате которой возникает напря женно-деформированное состояние контактных поверхностей. Давление стружки на резец распределено неравномерно из-за шероховатости, высоких температур, различных адсорбирован ных и окисных пленок на поверхностях контакта (рис. 37).
Площадь фактического контакта зависит от кристаллической структуры сопрягаемых металлов. При одинаковых нормальных силах площадь контакта металлов с кубической гранецентрированной решеткой больше сравнительно с гексагональной, так как
|
|
|
|
|
последняя |
имеет |
меньше |
си |
||||||
|
|
|
|
|
стем |
скольжения |
[124]. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
При |
движении |
стружки |
||||||
|
|
|
|
|
по |
|
резцу |
возникают |
силы |
|||||
|
|
|
|
|
трения; |
при этом |
различают |
|||||||
|
|
|
|
|
внешнее |
трение при |
упругом |
|||||||
|
|
|
|
|
контакте |
и |
внутрен'ее |
трение |
||||||
|
|
|
|
|
при |
пластическом |
контакте. |
|||||||
|
|
|
|
|
В |
первом |
случае |
в |
тонком |
|||||
|
|
|
|
|
поверхностном |
слое |
трущей |
|||||||
|
|
|
|
|
ся пары возникают в основ |
|||||||||
|
|
|
|
|
ном упругие и частично плас |
|||||||||
|
|
|
|
|
тические |
деформации, |
выз |
|||||||
|
|
|
|
|
ванные |
механическим |
зацеп |
|||||||
|
|
|
|
|
лением |
неровностей |
|
или |
||||||
|
|
|
|
|
адгезионным |
схватыванием |
||||||||
|
|
|
|
|
поверхностей. Если |
внешние |
||||||||
Рис. |
37. |
Контакт стружки |
с резцом |
контактные связи более проч |
||||||||||
|
|
|
|
|
ны |
сравнительно |
с |
прочно |
||||||
стью |
какого-либо |
из |
трущихся |
металлов, |
в |
последнем |
разви |
|||||||
ваются ламинарные |
перемещения в направлении |
вектора |
|
относи |
||||||||||
тельной |
скорости, — здесь возникает |
|
внутреннее |
|
трение. |
|
Общая длина контакта стружки и резца С возрастает с увели чением пластичности металла, подачи и уменьшением скорости резания. Отношение длины пластического контакта С1 к общей его длине изменяется в широких пределах (0,3—0,8) в зависимо сти от физико-механических свойств обрабатываемого и инстру ментальных материалов и скорости резания. Это определяет ха рактер распределения контактных напряжений в связи с видом стружки. Чем больше последняя приближается к типу элемент ной, тем более возрастает концентрация напряжений ближе к ре жущей кромке, что заметно влияет на характер износа режущего инструмента.
Взаимодействие обрабатываемого и инструментального мате риалов связано с образованием на режущем клине нароста, зна чительно влияющего на стойкость инструмента и качество обра ботанной поверхности. В первый момент контакта большая сила трения покоя превышает силу внутреннего трения текущей
88
твердость обрабатываемого материала и к тому же неравномерную
вразных объемах.
Силы, удерживающие нарост па инструменте в процессе ре зания, значительно больше сил, действующих после работы, когда нарост удаляется легким нажимом. Можно предположить, что нарост в процессе резания под воздействием нормального давле ния удерживается:
1) бесконтактными силами адгезии, т. е. магнитными силами молекулярного сцепления, действующими на физической пло
щади контакта (аналогично сцеплению мерных |
пластинок); |
2) контактными силами адгезии в результате |
образования |
мостиков схватывания на фактической площади контакта; |
3) силами механического зацепления между микронеровно
стями |
инструмента |
и |
нароста. |
|
|
|
|
|
||
Все эти силы противостоят силе сцепления нароста с движу |
||||||||||
щейся стружкой F (рис. 39). |
|
|
|
|
|
|
||||
Сила, сдвигающая |
нарост |
на |
передней |
грани резца, |
||||||
|
Рсдв |
— |
c o s |
г 1 |
= |
cos |
(уп |
— |
у), |
(48) |
где F — сила трения стружки о |
нарост; |
YH — угол |
направления |
|||||||
схода |
стружки; у — передний |
угол |
резца. |
|
при ун = у, |
|||||
Очевидно, максимальная |
сила |
сдвига |
получится |
т. е. когда направление схода стружки будет совпадать с передней поверхностью резца. Нарост — нестабильное явление: он появ ляется и исчезает. Частота срывов нароста возрастает с увели чением скорости резания и подачи, поскольку при этом подни мается температура резания, уменьшается трение. По той же при чине уменьшается или совсем отсутствует нарост при применении СОЖ, улучшении чистоты поверхностей инструмента, при подо
греве |
зоны резания |
посторонними |
источниками. По причинам, |
|||||||
указанным выше, неустойчивость нароста особенно |
присуща |
|||||||||
резцам |
с большими передними углами |
у. |
Так, по |
|
данным |
|||||
И. |
С. |
Штейнберга |
[95], |
при |
обработке стали |
резцом |
с |
углом |
||
у = |
35° нарост появлялся |
и |
исчезал |
3000 |
раз |
в минуту, |
но он |
сохранялся в тех же условиях при наличии упрочняющей фаски вдоль режущей кромки под углом у ф = 10° (рис. 40). То же под тверждают исследования М. Ф. Полетика, когда при резании ста
лей |
резцами с фаской уф |
= |
[20°-ь(—10°)] нарост не исчезал ни |
при |
микроскоростях (до |
0,6 |
м/мин), ни при больших скоростях |
v |
420 м/мин; однако при |
этих условиях на резцах без фасок |
нарост не возникал.
При наличии упрочняющей фаски на резце его стойкость зна чительно повышается, так как устойчивый нарост защищает ре жущую кромку от износа; обладая большой твердостью, нарост выполняет работу резания. Эта работа облегчается тем обстоя тельством, что при наличии большого угла уи и, следовательно, малого Рн , а также сравнительно малого угла трения (особенно внутреннего) резко увеличивается сила Рн, отрывающая стружку
90
от обрабатываемой детали (см. п. 24). В результате образуется опережающая трещина, развивающаяся скачкообразно с тем большей скоростью, чем хрупче обрабатываемый материал (300— 1500 м/с); она опережает движение нароста, облегчает его работу и способствует устойчивости нароста. Происходящее при этом снижение температуры резания способствует также устойчи вости нароста.
Интенсивность указанных явлений зависит от физико-меха нических свойств обрабатываемого материала, его структуры, наличия в ней тех или иных дефектов. Например, при определен ных условиях облегчается обработка сталей, закаленных на наи
большую |
твердость, так как |
|
|
|
||
мартенсит, |
являющийся |
основ- |
|
А |
|
|
ной структурной составляющей |
|
V |
|
|||
таких |
сталей, поражен |
боль- |
|
~ |
|
|
шим числом микротрещин эндо- |
v |
|
|
|||
генного |
характера, а также тре- |
^ \ |
) |
" , |
Рис. 39. Силы, сдвигающие нарост (по |
Рис. 40. Нарост |
на резце с упрочня- |
Айзенштоку) |
ющей |
фаской |
щинами на границе сопряжения с другими фазами (с карбидами, аустенитом). Соответствующий эффект усиливается при сравни тельно высоких скоростях резания, когда может проявиться дина мичность процесса. В этом отношении большую прочность, сравни тельно с мартенситной структурой, показывают стали аустенитнокарбидной структуры, поскольку аустенит является лучшей основой, затрудняющей образование полостных дислокаций. Вот почему твердозакаленная на мартенсит сталь лучше обрабаты вается хрупким твердосплавным резцом при определенных гео^ метрии и режимах резания сравнительно с теми же незака ленными сталями.
При обработке пластичных сталей резцом с «отрицательной» упрочняющей фаской (уф = —30°) и большим положительным передним углом у при ширине фаски, равной подаче s, наблюдался устойчивый нарост с выходом боковой стружки из контактной части нароста — его основания. При этом уменьшились силы ре зания на 30—40.%, снижались вибрации, возрастала стойкость
91
инструмента и чистота обработанной поверхности. Здесь были созданы благоприятные условия для отрыва стружки.
Иногда защитную роль играют так называемые налипы, появ ление которых объясняют по-разному: на контактных поверх ностях раздавливаются частицы нароста на режущей кромке или отслаиваются тончайшие контактные слон стружки и др. Их свой ства и поведение зависят не только от состава обрабатываемой стали, но и от рода раскислителя, применявшегося при плавке стали (оксидных включений). Анализ налипов показывал наличие кальция, алюминия, кремния, сульфида марганца, иногда нитри дов [137]. Правда, о защитной роли налипов имеются противо речивые взгляды.
Если резание производится твердосплавным инструментом, необходимо считаться с возможностью реакции между твердым сплавом и обрабатываемым материалом. При диффузии в твердом сплаве образуются пустоты (пористость Киркендаля), которые заполняются окислами кальция, кремния и др. Оксиды занимают больший объем, чем вытесненные компоненты твердого сплава, вследствие чего возникают в инструменте напряженное состояние и трещины. Иногда налипы изменяют размеры инструмента (сверл, зенкеров, разверток и т. д.), в результате экранизации пленки ухудшают теплопроводные свойства инструмента, вызывая тем значительные затруднения в работе.
21.ПРОЦЕСС РЕЗАНИЯ И ЯВЛЕНИЯ НАКЛЕПА
Обрабатываемый материал, как известно, подвергается в про цессе резания деформации, сначала упругой, а затем пласти ческой. На рис. 41 показаны обнаруженные оптическим методом область упругих напряжений сжатия, радиально направленных впереди режущей кромки, и область упругих напряжений растя жения, а также радиально направленных позади режущей кромки.
Расположение границы между |
этими двумя областями |
зависит |
от формы режущего инструмента |
и особенно его переднего угла у. |
|
При у < 3 0 ° эта граница почти совпадает с направлением |
передней |
поверхности; с увеличением угла у направление ее заметно изме няется. На рис. 41 показано, как резко сокращается зона растя
гивающих напряжений при отрицательных передних |
углах у. |
При чистовом резании, применяя резец с закругленной |
режущей |
кромкой определенного профиля, можно заметно увеличить зону сжимающих напряжений и тем повлиять на качество обработан ной поверхности.
При больших передних углах (у ^ 40°) напряжения в области растяжения так велики, что обрабатываемый материал стремится подняться упруго за резцом, а при малых углах у — упруго сжи мается. Таким образом, получается упругое взаимодействие обра ботанной поверхности и инструмента.
92