ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 178
Скачиваний: 1
Вследствие механического или физического воздействия на твердое тело атомы его отклоняются от мест устойчивого равно весия, что вызывает в теле напряженное состояние, заключаю щееся в стремлении атомов вернуться в их исходное положение. Под влиянием этих внутренних сил появляются остаточные напря жения; их характер зависит от расстояния между атомами. С уве личением последнего выше нормального возникают напряжения растяжения и, наоборот, напряжения сжатия с уменьшением этого расстояния. Нагрев обрабатываемой детали по понятным причинам вызывает напряжения растяжения.
Склонность материала к упрочнению тем больше, чем меньше отношение предела текучести к временному сопротивлению. В процессе резания остаточные напряжения могут достичь боль ших значений: например, при обработке низколегированной стали о = 49 кгс/мм2 , высокопрочной а = 126 кгс/мм2 , жаропроч ной а = 140 кгс/мм2 .
Величина, а также характер поверхностных напряжений обра ботанных деталей зависит от многих факторов: рода обрабатывае мого материала, размера поперечного сечения среза, скорости резания, геометрии режущего инструмента (особенно переднего угла у), степени его затупления, смазочно-охлаждающих средств (СОС) и др. Например, глубина наклепа уменьшается с увеличе нием скорости резания. Так, рентгенографически было установ
лено, что с увеличением скорости резания с 7 до 240 м/мин степень |
|||
наклепа сократилась в три раза, а глубина наклепа |
уменьши |
||
лась |
с 0,34 |
до 0,19 мм с увеличением скорости резания |
от 13 до |
435 |
м/мин. |
Это положение надо считать вполне закономерным, |
так как с увеличением скорости резания уменьшается длитель
ность пластического деформирования и |
соответственно снижается |
||||||||||||
наклеп. Опыты Б. И. Кравченко |
[43] |
показали, что при |
измене |
||||||||||
нии переднего |
угла |
у = + 1 0 ° |
на |
у = |
(—10°) |
остаточные |
осевые |
||||||
напряжения |
в |
поверхностном |
слое |
из |
растягивающих |
(а |
= |
||||||
= |
+70 |
кгс/мм2 ) |
трансформировались |
в |
сжимающие |
о |
= |
||||||
= —100 |
кгс/мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Отмечается повышенное влияние на наклеп скорости резания |
||||||||||||
на |
высоком |
уровне |
и особенно |
при работе |
многолезвийного |
|
ин |
струмента, например фрезы, когда помимо динамического воздей ствия имеет место многократное перекрытие последовательных зон деформации. Здесь наблюдались поверхностные напряжения сжатия, уменьшавшиеся с увеличением подачи [120]. Отмечаются значительные технические трудности при изучении свойств мате риалов в случае весьма больших скоростей деформирования, имеющих место при современных форсированных режимах реза ния с повышенной температурой. В этом случае на поверхностях контакта режущего инструмента со стружкой и поверхностью резания происходит термически активируемое адгезионное взаи
модействие (схватывание), сопровождаемое |
усиленным трением. |
В зависимости от обрабатываемого материала |
оно начинается тем |
13
скорее, чем ниже температура плавления материала Т п л (примерно
при 0,3—0,7 Т п л ) . |
В результате усложняется напряженное состоя |
||||||||
ние поверхности |
обрабатываемой детали, |
появляются |
признаки |
||||||
разрушения — трещины, |
что |
представляет |
собой очень |
важную |
|||||
физическую |
проблему. |
|
|
|
|
|
|
||
В общем случае при резании металлов формирование поверх |
|||||||||
ностных |
остаточных напряжений связано: |
|
|
|
|||||
1) с |
пластическими |
деформациями |
в |
поверхностном |
слое |
||||
изделия |
и |
объясняют |
это |
рассеиванием |
накапливаемой |
при |
|||
деформировании |
упругой |
потенциальной |
энергии; |
|
|
2)с действием температуры — температурным полиморфизмом (способностью тел встречаться в различных кристаллических формах);
3)со структурными изменениями (с фазовыми превращениями), сопровождаемыми изменчивостью физико-механических свойств.
Под влиянием температуры возникают растягивающие поверх ностные напряжения. В большинстве случаев наведение остаточ ных напряжений вызвано действием силового поля и можно пола гать, что характер остаточного напряженного состояния в поверх ностном слое изделий, обработанных резанием, связан с направ лением сил резания.
В зависимости от интенсивности и знака поверхностных напря жений обработанной детали изменяется ее прочность; она умень шается (особенно при циклической нагрузке) при наличии растя
гивающих напряжений. |
В |
практике |
известны примеры, |
когда |
|
грубо обработанные детали |
покрывались |
крупными трещинами, |
|||
а затем разрушались. |
И, |
наоборот, |
при |
напряжениях |
сжатия |
и гладком уплотненном поверхностном слое, хотя и увеличивается хрупкость, но повышается циклическая прочность детали. По этому нередко прибегают к искусственному наклепу, уплот няющему поверхность изделия с помощью обкатки, обдувки дробью и пр.
В последнее время предлагается новый метод получения напряжений сжатия на поверхности детали прогревом поверхност ного слоя до температур, при которых возникают термопласти ческие деформации; в то же время поверхностный и более глубо кие слои удерживаются при сравнительно невысоких температу рах. Это можно получить при одновременном нагреве поверх ности детали токами высокой частоты и интенсивном охлаждении жидкой или газообразной средами. Тогда на поверхности форми руются напряжения сжатия, проникающие вглубь на 200 мкм и более. Равновесные растягивающие напряжения в более глубоких слоях по своей величине значительно ниже и их область залега ния зависит от частоты тока. Изменяя частоту тока и интенсив ность охлаждения, можно менять эпюру остаточных напряжений в широких пределах.
Для улучшения качества поверхности путем уменьшения остаточных напряжений рекомендуется и такой прием: при чи-
14
стовой обработке после грубой изменяется направление скорости резания и подачи на обратные. Ориентированные при обдирке зерна возвращаются в исходное положение; обильное охлажде ние устраняет температурные напряжения.
Надо отметить еще одно важное обстоятельство. При обра ботке металлов параллельно происходят их упрочнение и «отдых» (разупрочнение в зоне резания). С увеличением скорости резания повышается предел текучести и металл приближается к абсолютно упругому состоянию (атермическкй процесс). Но при этом повы шается температура резания и возрастает скорость отдыха (тер мический процесс). При некоторых условиях, например при тем пературе рекристаллизации (она приблизительно равна 0,4 темпе ратуры плавления металла) и выше, скорость отдыха настолько велика, что упрочнение, получающееся вследствие пластической деформации, может значительно снизиться и даже полностью исчезнуть. Но при весьма больших скоростях деформации процесс упрочнения может происходить быстрее процесса рекристал лизации, благодаря чему сопротивление деформации увеличи вается.
Естественно, что при интенсивном охлаждении значительно усиливаются остаточные напряжения, поскольку при этом устра няется «отдых». Знак остаточных напряжений будет з-ависеть от характера силового поля.
Металлы, кристаллы которых имеют сравнительно много пло скостей скольжения и потому обладают очень большой пластич ностью (свинец, медь), не удавалось перевести в хрупкое состоя ние даже при весьма высоких скоростях деформации. Например, свинцовая пуля при ударе о броню со скоростью v = 800. м/с не дробится как хрупкое тело, а расплющивается, сохраняя пластичность. Можно полагать, что для перевода в хрупкое состоя ние подобных металлов требуется еще более высокая скорость деформирования.
Т. |
Карман |
утверждает [135], |
что |
каждый |
матер-иал |
имеет |
||||||||
свою |
критическую |
скорость |
пластической |
деформации, |
при |
|||||||||
которой материал разрушается |
мгновенно |
при |
приложении им |
|||||||||||
пульсной |
нагрузки, в |
несколько |
раз |
большей |
сравнительно |
|||||||||
со статической |
разрушающей. |
Это |
согласуется |
с |
расчетами |
|||||||||
акад. Я- Б. Зельдовича, |
показывающими, |
что |
|
при |
скорости |
|||||||||
удара |
10—20 км/с |
неизбежен |
взрыв |
соударяющихся |
тел |
и их |
||||||||
испарение |
134]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь в |
элементарной |
форме "даны самые общие представления |
о процессе разрушения металла в связи с температурой и скоростью пластической деформации, имеющие большое теоретическое и при кладное значение в области металлорезания и особенно при ско ростной обработке. Однако механизм разрушения очень сложен;
он связан с комплексом явлений |
деформационного |
упрочнения, |
с эволюцией дислокационной структуры, изменением |
микрострук |
|
туры, включая и физические |
характеристики |
(электронное |
15
строение, энергия дефекта упаковки, уровень и направленность межатомных связей и др.), изменяющиеся в процессе пластичес кой деформации металлов разного химического состава при различных условиях. Все это важно для понимания процессов хрупкого разрушения, играющих большую роль при пласти ческой деформации и резании металлов.
5. О ЯВЛЕНИЯХ |
РАЗРУШЕНИЯ |
|
Проблема разрушения, широко изучаемая наукой |
в настоя |
|
щее время, охватывает сложный |
комплекс физических |
явлений, |
'определяющих прочность изучаемого объекта. Основное явление, характеризующее природу разрушения, — образование и разви
тие трещин, |
имеющих большое |
значение в |
металлообработке |
в отношении |
производительности |
и качества |
процесса резания. |
Появление микротрещин связывается с механизмами развития дислокаций, заторможенного сдвига, вскрытия или пересечения полос скольжения, взаимодействия двойников, структурными изменениями под влиянием силового . и температурного полей в процессе пластической деформации и пр.
Нельзя согласиться с утверждением возможности разрушения лишь после завершения пластической деформации при полном использовании ресурса пластичности. Основным оказывается механизм образования микротрещин в карбидных частицах, действующих в ферритной матрице как мощный концентратор напряжений, способный создавать зародыши разрушения уже при 1% деформации. Более 90% общего числа микротрещин связано с этим явлением [85].
Представление о микротрещине как источнике последующего разрушения было развито советским ученым П. А. Ребиндером, показавшим клиновидную форму трещины с устьем, сходящим до межатомного расстояния. Такое представление помогает объяс нить ряд интересных явлений, происходящих в процессе резания металлов. Например, при резании в условиях большой локальной жесткости (при протягивании) удавалось снимать тончайший слой металла режущей кромкой, радиус закругления которой р многократно превосходил по величине толщину среза а. Очевидно, пластически выдавливаемый металл, заполняя опережающую тре
щину, образует острый клиновидный нарост, кромка |
кото |
рого снимает тончайший слой металла. Работа этой кромки |
облег |
чалась, поскольку скорость распространения трещины намного превосходила скорость резания (движения зуба протяжки).
Скорость зарождения и развития микротрещин в пластически деформируемом металле представляет самостоятельный интерес с теоретической и технологической точек зрения. В. окрестности фронта трещины образуется малая область предразрушсния, окруженная пластической зоной, величина которой определяет собой характер разрушения (хрупкий, вязкий) и затрачиваемую
16
энергию. Последняя в основном дисснпируется в пластической
зоне и лишь малая часть ее расходуется на разрыв |
межатомных |
||
связей. Этим можно объяснить, • что |
процесс распространения |
||
трещины — прерывистый. Ее |
рост |
предваряется |
временной |
задержкой, после которой следует разгон макротрещины с очень
высокой скоростью (до |
3000 м/с). Так, в закаленных |
металлах |
и хрупких материалах |
задержка доходит до 70 мкс. |
Это время |
связано с формированием поля напряжений в окрестностях заро дившейся трещины и зависит от размеров образцов, скорости упругих волн в материалах, роста приложенных напряжений, температуры и др.
Степень нарастания скорости распространения трещины опре деляется видом напряженного состояния; она мала для вязких и высока для хрупких материалов. В закаленных сталях трещина стартует сразу с высокой скоростью; время разгона—порядка микросекунд. Вероятно это вызвано тем, что закаленная сталь
смартенситной структурой пронизана большим количеством
микротрещин эндогенного характера как в самом мартенсите, так и на границах его раздела с другими фазами. Этим можно объяснить парадоксально повышенную стойкость хрупкого инстру
мента |
с увеличением твердости обрабатываемой закаленной |
стали |
[177]. |
Ряд исследователей рекомендуют наибольшую скорость тре щины рассчитывать в зависимости от модуля Юнга Е и плотности р по формуле
(1)
где С — постоянная, изменяющаяся в небольших |
пределах |
( С ^ 0,4-г-О.б).
Практически наибольшая скорость развития трещины опре деляется не только модулем упругости и плотностью, но и прило женной нагрузкой, режимом иагружеиия и температурой. Во всяком случае она является частью скорости продольных и попе-, речных волн, а следовательно, предельные значения скоростей могут быть достигнуты в любом вязком материале. В табл. 1 показаны предельные зарегистрированные скорости трещин по данным различных исследователей.
Как видно из таблицы, показатели роста трещин в хрупком стекле и пластичной стали имеют близкие значения. Этому не приходится удивляться, поскольку предельные скорости разруше ния определяются упругими параметрами [уравнение ( ] ) ] . Пла стическая деформация вызывает дислокационные эффекты, способ ные создать микротрещины, но она не служит их развитию. При определенных условиях катастрофический рост трещины проис ходит вследствие прямого разрыва связей в устье трещины, где напряжения по величине близки к теоретической прочности.
17