Файл: Цейтлин Г.М. Аэродинамика и динамика полета самолета с ТРД учебник.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 217

Скачиваний: 17

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

I

частей самолета, а интерференция всех частей учитывается одним

членом:

 

)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

S

 

1

 

 

Сх ^ ^

с х 1 из

 

Н ^

X инт* |

 

 

Т

 

 

 

 

I

(5.5-1)

 

Vyi

ИЗ £ ~

У ИНТ"

 

 

«—1

 

 

 

 

 

Во втором случае интерференция учитывается при определении

соответствующего коэффициента

каждой

части:

 

 

 

-

У

с

 

 

 

 

 

 

1=1

 

\

(5.5-2)

 

 

 

 

 

 

 

 

с -

У

с

А

 

 

где с ж , и С у *

определены

с учетом

интерференции.

потребной для

Практика

показывает,

что в пределах

точности,

анализа поведения самолета и приближенного расчета элементов полета, подъемную силу самолета можно считать равной подъем­ ной силе крыла с учетом влияния фюзеляжа, а индуктивное со­ противление самолета равным индуктивному сопротивлению кры­ ла, подсчитанному по его эффективному удлинению. Тогда для

коэффициентов су и сх самолета, как

и для крыла, можно запи­

сать простые, и' удобные для анализа

выражения:

с у = с 1 о -

а о ) ;

^ = С л - о +

Ас],

где угол атаки а измеряется между САХ крыла и направлением невозмущенного потока, производная с* и коэффициент индук­ тивности А при малых числах Мг о определяются через удлинение ХЭф, а коэффициент сх0 лобового сопротивления самолета при ну­ левой подъемной силе представляется как сумма соответствую­ щего коэффициента крыла с учетом интерференции и коэффи­ циента так называемого вредного сопротивления ДсХ В р, включаю­ щего редуцированные коэффициенты сопротивления всех частей самолета, кроме крыла, с учетом интерференции между ними:

с *о =

^ о к р + А ^ в р -

(5.6)

Сравнение кривых су(а)

и поляр самолета с

соответствующими

графиками для изолированного крыла показано на рис. 5.7. За

счет влияния

фюзеляжа

наклон кривой

су{а), угол

акр

и сут

у самолета несколько меньше, чем у

крыла. По той

же

причине

наклон поляры

в сторону

увеличения

сх

несколько увеличивается.

162


За счет вредного сопротивления вся поляра существенно смести­

лась вправо.

 

 

 

c x q \\ А приводит к снижению мак­

Увеличение коэффициентов

симального аэродинамического

качества

самолета по сравнению

с крылом и к увеличению значений а.чаив

и с у в а а ъ .

С увеличением

числа

М ю

аэродинамические

характеристики са­

молета изменяются

так

же,

как

и крыла. Также

протекает и транс*

формация поляры самол-ега. Эти вопросы достаточно подробно

рассмотрены в предыдущей

главе.

Крыло

Крыло

Рис. 5.7. Сравнение

характеристик самолета

и крыла

при

малых

числах

 

Поскольку критические

числа

М фюзеляжа

(тела вращения

с острым носком и большим удлинением), а также горизонталь­

ного и вертикального оперений, имеющих меньшие, чем у крыла,

относительные

толщины

профи­

 

 

 

 

лей и большие углы стреловидно--

 

 

 

 

сти,

превышают

критическое

чи­

004

Самолет

сло

М

крыла,то начало

развития

 

 

 

 

волнового кризиса

самолета опре­

0,02

 

Крыло

деляется

крылом.

В

отдельных

 

 

 

 

 

случаях

из-за

неблагоприятной

О

 

 

 

интерференции

критическое

чис­

2,0

А/«

 

ло М самолета может оказаться

Рис, 5.8. Зависимость с х 0

от

числа

несколько меньшим, чем

крыла.

 

Если все остальные

характери­

 

М_

 

 

стики

самолета

определяются

в

 

сх0 в большой

 

основном

крылом,

то

изменения

коэффициента

сте­

пени зависят от перестройки картин обтекания фюзеляжа и других

частей

самолета. Каждая часть

самолета

имеет

свои

величи­

ны

М к р

и

числа Мое, при которых ее

собственный

коэффи­

циент c x 0 i

достигает максимума. Поэтому

зависимость сх0

(М»)

(рис. 5.8), суммирующая редуцированные зависимости cx0i

(Мсо)

всех

частей

самолета, несколько

размывается по

числам М

вместо ярко выраженного максимума имеет обычно сравнительно

пологую площадку в диапазоне чисел

Ме т

от единицы до

значе­

ния, соответствующего максимуму cxoi

той

из основных

частей

6*

 

 

163


самолета, которая последней выходит из волнового кризиса. Соот­

ветственно изменениям коэффициентов сх0

и А происходит

и пре­

образование поляры. С увеличением числа

свыше М к р

она пе­

ремешается и наклоняется в сторону больших значений

сх.

При

этом величина Kmix быстро уменьшается.

После выхода

за

чис­

ло Мое, соответствующее максимуму коэффициента сх0,

нижняя

часть поляры начинает смещаться влево, в связи с чем умень­ шение A'max замедляется.

Конкретные особенности аэродинамических характеристик каж«

дого типа

самолета определяются особенностями его компоновки

и прежде

всего стреловидностью

и удлинением

крыла.

Расчет

аэродинамических

характеристик

самолета — весьма

трудоемкий процесс. Кроме того, его точность далеко не всегда удовлетворительна, особенно для чисел М , , близких к единице, на режимах срывного обтекания. В ряде случаев невозможно точ­ но учесть интерференцию частей самолета.

Наиболее достоверные результаты получаются при экспери­ ментальном определении характеристик самолетов — на моделях в аэродинамических трубах и непосредственно в летных испытаниях.

Для серийных самолетов эти результаты приводятся в виде

графиков

зависимостей

су{а),

с*

(М),

сх0{Щ,

^ ( М ) , сеток по­

ляр cx(cv)

для

различных чисел

М

и т. д.

Если

на

самолете

предусмотрена

внешняя

подвеска

топливных баков,

вооружения

и т.

п.,

то приводятся дополнительные графики, позволяющие

учесть

их

влияние на

аэродинамические

характеристики само­

лета.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

§ 5.4. Аэродинамический фокус и продольный

 

 

 

 

статический момент самолета

 

 

 

Аэродинамическим фокусом

самолета

будем

называть

точку F

на средней аэродинамической хорде крыла, в которой приложено

суммарное приращение подъемной силы

всего самолета,

обуслов­

 

ленное изменением угла атаки, при

 

неизменном

положении рулевых

по­

 

верхностей.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Аэродинамический

фокус

самолета

 

обладает

всеми

свойствами,

которые

 

ранее были

выявлены

применительно

 

к фокусу

крыла.

 

 

 

 

 

 

 

 

Пренебрегая

влиянием

других

ча­

 

стей на

несущие

свойства

 

самолета,

Рис. 5.9. Аэродинамический фо-

его

аэродинамический

фокус

можно

кус самолета

определить как точку приложения

рав­

 

нодействующей ДУ приращений

подъ­

емной силы крыла, фюзеляжа и горизонтального

оперения

(соот­

ветственно ЛУкр, АУф и ЛУг.о на

рис.

5.9).

 

 

 

 

 

 

 

При малых числах М м

фокус фюзеляжа

обычно

расположен

несколько позади фокуса крыла у дозвуковых и несколько впереди

164


него

у сверхзвуковых

самолетов. Фокус горизонтального опере­

ния

расположен на

'/4

е г о собственной

хорды. За счет

горизон­

тального оперения

аэродинамический

фокус любого

самолета

обычной компоновочной схемы (с задним расположением опере­ ния) независимо от положения фокуса фюзеляжа заметно смещен

назад относительно

фокуса

крыла.

При увеличении

числа

свыше М к р аэродинамический фо­

кус самолета перемещается назад главным образом за счет кры­

ла и примерно при Мзв.п = 7—-- стабилизируется в крайнем зад-

СО» Ха

нем положении.

Рис. 5.10. Связанная система координат;

правило

знаков для моментов

'

Действующие на самолет моменты будем рассматривать в свя­ занной системе координат Х\Оу\. Это обусловлено двумя обстоя­ тельствами. Во-первых, сами выражения моментов в связанной системе проще, чем в поточной. Во-вторых, и это главное, распреде­ ление массы самолета относительно осей связанной системы, а соответственно, и моменты инерции самолета относительно этих осей не зависят от положения самолета по отношению к траекто­ рии. Это намного упрощает исследование вращательных движений самолета.

Поскольку вращения самолета осуществляются вокруг его цен­ тра тяжести (ц. т.) (рис. 5.10), то во избежание дополнительных вычислений совместим начало координат с этой точкой. Продоль­ ную ось Ох\ направим параллельно САХ крыла вперед; вертикаль­

ную

ось

Оу\ — перпендикулярно

оси Ох\ в плоскости симметрии

самолета

в

сторону верхней

поверхности крыла;

поперечную

ось

Oz\ — перпендикулярно плоскости симметрии самолета в сто­

рону

правого

полукрыла.

 

 

Положительными будем считать моменты, действующие по ча­

совой стрелке, если смотреть из

начала координат в

сторону по­

ложительного направления соответствующей оси. На рис. 5.10 положительные направления моментов показаны стрелками.

165


Здесь и далее аэродинамические моменты и координаты раз­ личных точек будут рассматриваться только в связанной системе осей. Поэтому в обозначениях моментов, их коэффициентов и ко­

ординат точек

индекс «1» для упрощения записей будет опущен.

В обозначениях

аэродинамических сил, которые рассматриваются

в обеих системах, во избежание недоразумений индексы будут сохранены. В данной главе будут рассматриваться только стати­ ческие моменты, т. е. моменты, обусловленные статическими фак­ торами— скоростью (числом М) невозмущенного потока, положе­ нием самолета относительно вектора скорости, положением руле­

Рис. 5.11. К определению нормальной и тангенци­ альной сил

вых поверхностей и механизации крыла, режимом работы двига*. телей, но не связанные с вращением самолета. При вращении самолета возникают дополнительные моменты, которые в дальней­

шем будут рассматриваться

особо.

 

 

 

 

Продольный. момент, или момент тангажа Mz, действует на

самолет относительно поперечной оси, проходящей

через

центр

тяжести, т. е. в плоскости симметрии самолета.

Положительный

продольный момент называют

к а б р и р у ю щ и м ,

а отрицатель­

ный— п и к и р у ю щ и м . Момент Mz

создается

воздушной

(аэро­

динамической) нагрузкой,

а

также

силой тяги

и

другими

реак­

циями силовой установки.

Воздушную нагрузку можно представить в виде полной аэро­ динамической силы R (или ее составляющих), приложенной в аэродинамическом фокусе самолета, и момента М г 0 относительно фокуса. Но при отклонении рулевых поверхностей меняется кривизна общего профиля самолета, что в пределах плавного обте­ кания, не влияя на положение аэродинамического фокуса, изме­

няет величину момента MzQ.

Каждому углу

отклонения

стабили­

затора

или

руля

высоты

соответствовало

бы свое

значение

момента

Ml0,

что

неудобно

при решении практических задач. По-

166