ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 144
Скачиваний: 0
настоящее время, например, корпус последней ступени МБР «Ми- нитмен-3» изготовляется из стеклопластика повышенной прочно сти);
— уводить корпус ракеты с траектории ГЧ, с тем чтобы траек
тория полета последней ступени МБР |
не |
служила |
для |
системы |
||||||||
ПРО |
ориентиром для |
определения траектории |
полета |
головной |
||||||||
|
|
|
|
части; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— разрушать корпус по |
||||||||
|
|
|
|
следней |
ступени, |
создавая |
||||||
|
|
|
|
несколько |
достаточно |
тяже |
||||||
|
|
|
|
лых ложных целей. |
|
|
||||||
|
|
|
|
Остановимся |
подробнее |
|||||||
|
|
|
|
на рассмотрении двух по |
||||||||
|
|
|
|
следних пунктов. |
ракеты с |
|||||||
|
|
|
|
Увод |
корпуса |
|||||||
|
|
|
|
траектории ГЧ и ЛЦ мо |
||||||||
|
|
|
|
жет |
осуществляться |
за счет |
||||||
|
3 |
5 |
4 |
создания |
тормозных |
сил, |
||||||
|
действующих |
|
вдоль |
про |
||||||||
|
|
|
|
дольной оси ракеты с пово |
||||||||
|
|
|
|
ротом или без поворота кор |
||||||||
|
|
|
|
пуса |
вокруг |
|
центра |
масс. |
||||
|
|
|
|
Корпус |
последней |
|
ступени |
|||||
|
|
|
|
тормозится: |
|
|
ракетны |
|||||
|
|
|
|
— пороховыми |
||||||||
|
|
|
|
ми двигателями (рис. |
5.9а), |
|||||||
|
|
|
|
размещаемыми либо на хво |
||||||||
|
|
|
|
стовом, |
|
либо |
на |
перед |
||||
Рис. 5.9. Средства увода (торможения) кор |
нем |
отсеке |
последней |
сту |
||||||||
пени; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
пуса МБР с траектории: |
|
|
|
наддува |
топ |
||||||
а — с помощью тормозных |
ПРД; |
б — с помощью |
— газами |
|||||||||
тормозных сопл, работающих на газах наддува |
ливных баков (эта схема |
|||||||||||
бака; |
/ — головная часть; |
2 — ПРД; 3 — сопло; |
||||||||||
|
4 — топливный бак; |
5 — заглушка |
применима только для жид |
|||||||||
|
|
|
|
костных БР «Титан-2») по |
||||||||
средством использования специальных сопл на днище |
переднего |
|||||||||||
топливного бака (рис. 5.96). |
полета |
ГЧ, |
т. |
е. включение |
||||||||
Увод корпуса МБР с траектории |
||||||||||||
тормозных ПРД, целесообразно производить |
почти |
одновременно |
с отделением ГЧ и ложных целей (пока корпус стабилизирован на траектории).
В случае создания тормозной силы F (t) без поворота корпуса вокруг центра масс (рис. 5.10 а) уравнение относительного движе ния корпуса и ГЧ в линейном приближении имеет вид
- ^ “ |
T 5r[F (t)~ P(t)1, |
I5-22] |
где х — относительное |
расстояние между корпусом |
и ГЧ вдоль |
ее траектории; |
|
|
170
mk — масса корпуса последней ступени;
Р (t) — тяга последействия двигательной установки.
Решение уравнения [5.22] для относительной скорости и относи тельного пути в период работы тормозных ПРД имеет вид
VT= ^ |
( J F - J P), |
[5.23] |
k |
dt* |
I5-24) |
o'J |
|
|
гч |
Корпус |
|
Рис. 5.10. Схема создания тормозных сил без поворота корпуса вокруг цен тра масс (а), действующих при тор можении в момент отделения ГЧ, и эпюры тяг (б): Р (t) —тяга после действия основного двигателя; F (t) — тяга последействия тормозных ПРД
где JF = f F (t) dt — импульс силы торможения корпуса в направ
лении продольной оси;
JP — jp ( t ) d t — импульс последействия тяги двигательной
о
установки; т — полное время работы ПРД.
171
Линейная оценка относительного расстояния между корпусом и ГЧ для любого момента времени определится как
х = хт + VT (t — т), |
[5.25] |
где t — текущее время полета головной части.
Примерная зависимость изменения тяги последействия основ
ного |
двигателя и |
тормозных |
ПРД |
от времени показана на |
||
рис. |
5.10 6. Средняя требуемая |
тяга |
Fcp одного тормозного ПРД в |
|||
направлении оси сопла определяется выражением |
|
|||||
|
|
ср - |
П Т |
COS 1 |
’ |
[5.26] |
|
|
|
|
|||
где |
п — число тормозных ПРД; |
|
|
|
||
|
у ■— угол наклона оси сопла ПРД к оси ракеты; |
|
||||
Jp — требуемый |
импульс силы |
торможения корпуса, опреде |
ляемый условиями боевого применения конкретной ра кеты.
Тяга реактивного насадка, использующего газы наддува бака (рис. 5.9 6), определяется из уравнений газовой динамики
|
Е'. <*> = |
2 ( т т т ) г а S"P . (> + |
>У |
• |
I5'27] |
|
где |
т 0 = Рн |
Vo |
начальная масса газов |
наддува |
топливного |
|
RT0 |
бака;
т 0 = р„ KRT~oaSH — начальный секундный расход массы газа че рез насадок;
к — показатель адиабаты;
SH— площадь выходного сечения насадка;
рн — давление наддува в топливном баке в мо мент начала истечения;
V0 — объем топливного бака, занятый газами над дува;
R — удельная газовая постоянная;
Т0 — температура газа в момент начала истечения по шкале Кельвина.
Выражение [5.27] определено при следующих допущениях:
—расширение газов наддува в баке происходит адиабатиче
ски;
—процесс истечения газов квазистационарен.
Для торможения (увода) последней ступени МБР «Минитмен» применяются РДТТ SR-11-HP-1 длиной 14,6 см и диаметром 13,2 см, а для реверсирования тяги последней ступени (в том чис
172
ле при отделении ЛЦ) — РДТТ SR-9-HP-1 (длина 18,8 см, диа метр 4 см).
Идея разрушения корпуса МБР состоит в его разделении пиро техническим способом на несколько сегментов, эффективная пло-
Рис. 5.(1. Подрыв корпуса последней ступени МБР:
а — схема разделения |
корпуса; |
б — расположение элементов |
||||
|
корпуса вдоль траектории |
ГЧ: |
|
|||
1 — головная часть; 2 — обечайки |
корпуса; |
3 — собственно кор |
||||
пус; 4 — поперечный |
силовой элемент; |
5 — герметизированная |
||||
полость |
с взрывчатым |
веществом; |
6 — продольные силовые эле |
|||
менты; |
7 — траектория |
полета головной |
части; |
8 — направления |
||
|
разлета осколков (обечаек) |
корпуса |
МБР |
щадь рассеяния каждого из которых близка к ЭПР головной ча сти. Для создания сегментов применяют специально профилирован ные продольные и поперечные силовые элементы корпуса, герме тизированные полости которых снаряжаются зарядами кумулятив ного действия с термостойким ВВ (рис. 5.11 а). Тип ВВ и направ
173
ление кумулятивного действия определяются требуемым взаимным расположением сегментов корпуса и ГЧ на траектории.
После разделения ГЧ и корпуса МБР с некоторой задержкой (из условия безопасности ГЧ) специальным устройством подрыва ются кумулятивные заряды. В результате образуется требуемый порядок ложных целей — сегментов корпуса и ГЧ вдоль траектории (рис. 5.11 б), сохраняющийся на всем внеатмосферном участке их полета. По утверждению зарубежных специалистов, техника под рыва и рассеивания обломков третьей ступени МБР позволяет об разовывать облако ложных целей-сегментов корпуса, деталей и блоков системы управления, двигательной установки и т. п. в виде прямоугольного параллелепипеда, вытянутого вдоль расчетной траектории, размерами 50X50X170 км. ЭПР осколков корпуса со ставляет несколько квадратных метров, глубина их проникновения в атмосферу до момента эффективной селекции радиолокатором МСР около 45 км.
5.6. Определение ЭПР групповой цели
Групповую цель (по аналогии с целью сложной конфигурации) можно рассматривать как совокупность некоторого числа отра жающих элементов, соединенных связями гибкого или жесткого типа. Примером групповой цели могут служить уголковые или на дувные отражатели, прикрепленные тросом к ГЧ, а также привяз ные диполи, которые в виде прядей выпускаются из головной ча сти и, не отрываясь от нее, следуют до малых высот (обычные ди поли отстают при входе в атмосферу).
Вследствие перемещения элементов групповой цели относи тельно друг друга и их случайной, непрерывно меняющейся ориен тации относительно направления на РЛС фаза и амплитуда отра женного сигнала и соответственно ЭПР цели постоянно флюктуи руют. Рассмотрим эти явления на примере групповой цели, состоя щей из двух точечных изотропных излучателей, соединенных жест кой связью (рис. 5.12).
Флюктуации фазового фронта создают на выходе приемника РЛС случайные изменения сигнала (ошибки измерения) углового положения цели.
Сравним картины фазовых фронтов рассматриваемой групповой цели и одиночного изотропного излучателя, который без наруше ния общности рассуждений может быть расположен между рассеи вающими элементами данной цели. Если поверхности рав ных фаз одноточечного излучателя представляют собой концентри ческие сферы с центром в точке излучения, то для двухточечной цели поверхности равных фаз будут отличаться от сферических. Искривление фазового фронта характеризуется углом В между нормалями к поверхностям равных фаз рассматриваемых излуча телей при различных углах облучения цели 0. Электромагнитные колебания энергии, отраженной от простых целей В и А, будут со
174
ответственно отставать и опережать по фазе колебания от одното чечного источника С на угол
а —-у- • I sin 0. |
[5.28] |
Если амплитуды излучаемых колебаний для целей Л и В будут Е и кЕ, где к< 1, то результирующий вектор электрического поля будет равен сумме Е + кЕ, откуда
8= arc tg а |
[5.29] |
Рис. 5.12. К определению ЭПР групповой цели, состоя щей из двух изотропных излучателей
Наличие гибких связей между элементами групповой цели (с длинами /1, /г, • •., 1п, изменяющимися по случайным законам), равно как и использование в качестве элементов групповой цели тел различной формы, значительно увеличивает степень неопре деленности выражений. По этой причине задача вычисле ния значений 8 для различных 0, к, / с последующим построением фазового фронта точного аналитического решения не имеет. В луч шем случае среднестатистические характеристики положения фазо вого фронта сигнала, отраженного от конкретной групповой цели, могут быть получены путем математического моделирования с ис пользованием метода Монте-Карло.
Суммарная амплитуда сигнала, отраженного от групповой цели, определяется относительными фазами и амплитудами сигналов, отраженных от элементов, входящих в состав групповой цели. При этом в случае наличия гибкой связи элементов амплитуды отдель ных сигналов, имеющих разные фазы в точке приема, либо скла дываются, т. е. происходит увеличение амплитуды суммарного от раженного сигнала, либо частично или полностью подавляются.
175
Если длина связи в групповой цели превышает длину волны РЛС, то, как было показано, фазы сигналов от цели в точке их приема меняются с изменением ориентации цели относительно ра диолокатора. Это в свою очередь вызывает дополнительные флюк туации отраженного сигнала и ЭГТР цели.
Рассмотрим механизм отражения от групповой цели, показан ной на рис. 5.12. Суммарный сигнал, отраженный от цели, на вхо де приемника РЛС определяется соотношениями:
цвх = UmA cos (cot - |
?А) + UmB cos (cot - <рв), |
[5.30] |
|
где UmA, UmB — амплитуды отраженного |
сигнала от |
отражате |
|
лей А и В соответственно; |
|
||
<РА , 9 В — запаздывания |
фаз отраженного сигнала. |
||
4tcRa |
4tcRb |
|
|
'Ра = х Е 9оа> ?в = |
х Е ?ов> |
|
где 90А, <ров — сдвиг фазы при отражении.
Поскольку ЭПР точечных изотропных излучателей равны, т. е.
ад ~ ав > a и шА = |
и тВ = и т> то |
|
|
|
Ubx= 2Umcos- ^ 1 |
cos (cot - |
, |
[5.31] |
|
o r Т |
9в |
|
|
|
где 2Umcos---- ^--------суммарная амплитуда отраженного сигнала. |
||||
Так как для |
рассматриваемой |
групповой цели |
<р0А= |
<ров ~ ^о. |
то суммарная амплитуда отраженного сигнала и его мощность со ответственно равны
U « i = |
2 U „ c o s ( ^ - c o s e ) , |
[5.32] |
Рвх = |
4 Р cos2( -^ - cos®) , |
[5.33] |
где Р — мощность отраженного сигнала от одного |
элемента (А |
|
или В). |
|
|
ЭПР цели, связанная с отраженной мощностью линейной зави
симостью, определится выражением |
|
|
CTj.=4a cos3 |
cos 0 'j , |
[5.34] |
где a — ЭПР одного из элементов групповой цели.
Зависимость [5.34] позволяет оценить диапазон флюктуаций ЭПР простейшей групповой цели в зависимости от ее ориентации относительно РЛС.
Поскольку амплитуды отраженных сигналов и ЭПР групповых целей в течение полета по баллистическим траекториям подвер жены флюктуациям, то по аналогии с телами сложной конфигура
176
ции их характеристики естественно описывать законами распреде ления и функциями автокорреляции.
В качестве иллюстрации рассмотрим групповую цель, один из отражателей которой имеет стабильную «блестящую» точку с ам плитудой, превышающей сигнал от других элементов групповой цели. Примером такой групповой цели может служить ЛЦ с бук
сируемым на тросе уголковым отражателем. Суммарный |
сигнал |
|
от такой цели |
N—1 |
|
|
|
|
А = A0cos cot -f |
Ак cos (tut — срк), |
[5.35] |
|
К — 1 |
|
где А0 — амплитуда «блестящей» точки; |
|
|
Ак — амплитуда сигнала от к-го отражателя; |
|
|
фк — фазовый сдвиг сигнала от к-го отражателя; |
|
|
N — 1 — число отражателей |
в составе групповой цели. |
|
При кувыркании собственно ложной цели относительно направ ления на РЛС амплитуды и фазы (Аь Аг,..., Ак и ерь <р2>• ■ фк) отраженных сигналов, за исключением «блестящей» точки, будут меняться по случайному закону. Учитывая, что плотность совмест ного распределения переменных А и ср суммарного сигнала от групповой цели имеет вид
|
f(A, ф) = |
А 2 + Ag — 2 А А 0cos 9 |
[5.36] |
|||
|
|
2Di |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
(где |
Од — дисперсия амплитуды) |
определим |
плотность |
распреде |
||
ления одномерной случайной величины А. |
|
|
значениям |
|||
Интеграл от выражения [5.36] по |
всем возможным |
|||||
фазы |
0 ^ ф < 2 т с представляет собой |
обобщенный |
закон Релея: |
|||
|
f (A) = -^ -exp |
А2 + Ад |
|
|
[5.37] |
|
|
|
|
|
|
||
|
UA |
2 D | |
|
|
|
|
где |
10— функция Бесселя нулевого |
порядка |
от |
мнимого аргу |
||
|
мента. |
|
|
(т. е. при отсутствии |
||
В случае кувыркания всей групповой цели |
||||||
стабильной «блестящей» точки) |
А0 = 0 и |
|
— |
Зависи |
||
мость [5.37] трансформируется в простой закон Релея |
|
|||||
|
« w - £ « p ( - ■ & ) ■ |
|
|
1Ы 7а1 |
Кривые распределения [5.37, 5.37а] для различных значений отно шения Ac/D a приведены на рис. 5.13. При больших значениях ам плитуды сигнала «блестящей» точки обобщенный закон Релея при ближается к нормальному закону.
7 —754 |
177 |