Файл: Основы автоматизированного электропривода учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 241
Скачиваний: 2
Из полученного выражения механической характери стики следует, что различие в наклоне механических ха рактеристик привода в системе Г — Д уменьшается по мере роста | рд г |. В частности при | (Зд г | оо, когда в качестве Д Г используется синхронный двигатель; полу ченное выражение механических характеристик вырож дается в (5-8), т. е. соответствует семейству параллельных
прямых. |
|
механических |
|
|
|||
Анализ |
|
|
|||||
характеристик |
на |
рис. |
— |
Естественна.я |
|||
5-3, б и |
уравнения |
(5-8) |
|
|
|||
показывает, что двига |
|
|
|||||
тель Д может работать как |
|
|
|||||
в двигательном, так и в |
|
|
|||||
тормозных |
режимах |
при |
|
|
|||
обоих направлениях |
вра |
|
|
||||
щения. Двигательному ре |
|
|
|||||
жиму, как и при питании |
|
|
|||||
от сети с Uc = const, соот |
|
|
|||||
ветствуют I и III квадранты |
|
|
|||||
плоскости |
механических |
|
|
||||
характеристик (М , со). |
|
|
|
|
|||
Двигатель, |
включен |
Рис. 5-4. Механические характе |
|||||
ный по |
схеме Г — Д, мо |
||||||
жет также работать и в |
ристики системы Г — Д с учетом |
||||||
жесткости механической характе |
|||||||
тормозных режимах. Ре |
ристики асинхронного двигателя, |
||||||
жим динамического тормо |
используемого в качестве двига |
||||||
жения осуществляется |
в |
теля |
генератора. |
||||
том случае, |
когда Фг = |
О, |
|
|
а значит, и Ег — 0. Соответствующая этому режиму ха рактеристика проходит через начало координат и пока зана на рис. 5-3.
Торможению противовключением соответствует оди наковое направление э. д. с. Д и Г. В этом случае при (Од г_д ф 0 знаки <о0 г_ д и со будут разными. Соответствую щие режиму торможения противовключением зоны лежат между осью абсцисс и характеристикой динамического торможения. На рис. 5-3 они отмечены наклонной штри ховкой.
Режим рекуперативного торможения осуществляется при условии Дд > Ег или со > соог_д. Характерной осо бенностью рассматриваемой системы является возмож ность рекуперации энергии при относительно низкой угло вой скорости двигателя, что, например, позволяет осущест
229
влять тормозцой спуск грузов при пониженной скорости с рекуперацией энергии в сеть в приводах подъемных механизмов. Зоны, соответствующие режиму рекупера тивного торможения, отмечены на рис. 5-3 вертикальной штриховкой.
При работе Д в рассматриваемом режиме так же, как и в двигательном, осуществляется трехкратное преобра зование энергии, но с обратным направлением потока энергии, а именно: поступающая на вал Д механическая энергия преобразуется в электрическую, которая пере дается Г, работающему в этих условиях в двигательном режиме; механическая энергия с вала Г передается ДГ, который преобразует ее в электрическую энергию перемен ного тока и передает последнюю в питающую сеть.
При оценке экономических показателей системы Г — Д следует прежде всего обратить внимание на тот факт, что поток энергии, передаваемой приводом рабочему меха низму, последовательно проходит через двигатель генера тора ДГ, генератор Г и двигатель Д. В связи с этим мощность каждой из указанных машин должна быть не меньше полной мощности, передаваемой нагрузке. Если считать, что номинальная мощность двигателя Ри д равна мощности нагрузки, то суммарная мощность элект рических машин системы Г — Д
Р ц 2 Г-Д = Р Н.Д.Г “Ь Р ц .Г ~Ь -^Н.д S2: З.Рп.д, |
(5 -Ц ) |
где Рп Г) Рц.д . г — номинальные значения мощности соот ветственно Г и ДГ.
Если учесть, что при выборе генератора Г и его привод ного двигателя Д Г следует руководствоваться соотноше
ниями Рц.г ■Рц.д/’Пн.д я Рц. дг ^н.г/Чн.п э также учесть дискретный характер ряда номинальных значений
мощности электрических машин, то на практике обычно имеет место соотношение
Ра вг_д = (ЗД -г- 4) Ри.п- |
(5-11а) |
Здесь т]н.д.) т)л. г — значения к. п. д. |
соответственно Д |
и Г при работе этих машин в номинальном режиме. |
Таким образом, для регулирования скорости двигателя постоянного тока в системе Г — Д необходим преобразо ватель энергии (ДГ — Г), установленная мощность кото рого в 2,5—3 раза превышает мощность регулируемого двигателя. При этом следует иметь в виду, что речь идет
230
о вращающемся преобразователе, для монтажа которого необходим специальный фундамент.
Для оценки энергетических показателей системы Г — Д рассмотрим зависимость к. п. д. и коэффициента мощности установки от скорости. Для машин постоянного тока Г и Д к. п. д. может быть определен как отношение электро магнитной мощности двигателя 1 \ — Ел1п = соМ к элек тромагнитной мощности, вырабатываемой генератором
Рг = ЕГ1Я.
Отсюда
^_Дд_Ея _ m
т1я.г-д JT |
м ^Гд’ |
Исключая с помощью (5-7) и (5-8) в полученном выра жении значение юог.д, находим:
со |
со |
/с. лON |
Ля.г-д - а + Е я Х/ Я/АФп “ |
СО+ л я 2 Л//(АФя)2 • |
|
Если принять, что в качестве генератора и двигателя используются машины с одинаковыми параметрами, то, переходя к относительным единицам, можно записать:
Ля. г-д — “ *+7?Н2.Дя* “ * + йя г : Л |
(5-12а) |
Анализируя полученные выражения, следует отметить, |
|
что значение к. п. д. магнии постоянного тока |
в системе |
Г — Д зависит от загрузки двигателя и, кроме того, при одинаковых значениях скорости выше, чем при реостатном регулировании.
Для оценки к. п. д. всей установки необходимо учесть также потери в ДГ. Если в качестве последнего исполь зуется асинхронный двигатель, то для определения его к. п. д., как это следует из (2-68), необходимо найти сколь жение. Момент на валу Д Г без учета механических потерь равен электромагнитному моменту генератора
Мад= Мг |
Р Г |
Е Г1Я |
^ = 5 |
м . |
|
С0Р |
соад |
|
|||
|
|
соад |
|
||
Полагая, ЧТО С0Г — СОад ■— |
Юоад! ®оад ~ |
Я>ое.д иЛГн_ад — |
|||
= М„ я, а также учитывая (5-7) |
и (5-8), |
можно записать: |
■^ад = (<В* Т?я2 *7д *) 1я*Мц.ад == (ш* -f- Т?я2 *М*) М^МЯ_ЯЯ.
(5-13)
231
|
Подстановка полученного значения М ап в (2-57а) |
дает: |
|||||||||||||||
|
* = 4’ц (со* -|- Ппv; *7П#)/>■ * — 5ц (со# “Ь7?д2 *Щ*) М*. |
(5-14) |
|||||||||||||||
|
Тогда согласно |
(2-68) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
__ 1 |
sn ^ * ( м * Н” |
25 * ^ * ) |
|
|
|||||||
|
|
|
|
11э.ад : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
a s i № * ( ш * Н~-^я 2 * ^ * ) “Ь 1 |
|
|
|||||||||
|
Таким образом, общий к. п. д. |
системы Г — Д' будет |
|||||||||||||||
равен: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
« |
= Т1 „ |
|
|
|
|
|
— У^* ((°*+-^яв*^*)]м* |
|
|||||||||
эг д |
зад |
|
|
[ а*нЛ/* (С0 * + - Яя 2 *Л'/ *) + |
|
1 ] ( й)* + - йя 2 * ^ * ) ’ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-15) |
|
|
В частности, при номинальной нагрузке на валу дви |
||||||||||||||||
гателя (М = |
М н; |
М |
= |
1) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
п |
|
= |
|
|
1 |
|
5н (M* ~ЬДяв *)] |
*"♦ |
/К_'Кп\ |
||||||
|
|
|
|
|
|
н V * 1 |
|
|
|
||||||||
|
|
Э-Г“Д-Н [а«И(С0*+Ля2;н,)-|-1](С0<.-)-йя2ч<)' |
|
||||||||||||||
|
Ыа рис. 5-5 представлены |
зависимости г)э.г_д (со*) и |
|||||||||||||||
■>1я. г-д (со*) при М* = 1 для случая, |
когда Л„. д* |
= П „ г* = |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,05 |
(7?я1* ~ ОД); |
sн = |
|||||
1,0 |
1 А 'osip |
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,06; а — 0,67. Там же для |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сравнения |
показана зависи |
|||||||
0,8 |
|
|
£ |
|
|
/ |
|
|
мость |
г)э р = (со*) |
при |
рео |
|||||
0,6 |
|
|
V |
|
[y |
|
|
статном |
регулировании ско |
||||||||
|
|
/ |
e |
n O S f 1 |
|
|
рости двигателя независимо |
||||||||||
|
|
|
л |
|
|
|
|
го возбуждения. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,0 |
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
мощности |
||||||
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
асинхронного двигателя оп |
||||||||
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о,г |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
ределяется его загрузкой. Из |
||||||||
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
(5-13) |
следует, что при по |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
стоянном |
моменте |
на |
валу |
||||||
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
0 ,2 |
0 ,0 |
0 ,6 |
|
0 ,8 |
1 ,0 |
|
Д (М = const) со снижением |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Рис. 5-5. Зависимости к. п. д. |
скорости |
будет уменьшаться |
|||||||||||||||
момент на |
валу АД. Расчет |
||||||||||||||||
и коэффициента мощности си |
|||||||||||||||||
стемы Г — Д |
от скорости при |
коэффициента мощности мо |
|||||||||||||||
|
|
М с = |
М„. |
|
|
|
жет быть выполнен по (2-71) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или (2-71а) при подстановке |
||||||||
в них значений скольжения, определяемых |
из (5-14). |
||||||||||||||||
На рис. 5-5 показана зависимость |
|
cos срх (со*), |
по |
||||||||||||||
строенная |
для |
случая |
М = М н (Л7* = 1). |
Снижение |
|||||||||||||
момента |
на |
валу Д Г |
при уменьшении скорости регули |
руемого двигателя Д приводит к заметному уменьшению коэффициента мощности.
232