Файл: Новая геодезическая техника и ее применение в строительстве учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 107
Скачиваний: 0
на его стенке, т. е. объем У ж а рабочей жидкости, заполняющей систему нивелира, должен равняться суммарному внутреннему объему шланга и компенсатора при этой температуре, фиксиро ванному чертой
V^ = VIU3 + VKa. |
(IV.79) |
Изменение температуры от U при эталонировании до' U при производстве полевых работ вызывает изменение A Vm3 объема рабочей жидкости в системе прибора:
|
АУЖ Э = УШЭ\3ЖМ + V^At, |
|
(IV.80) |
где (Зж — среднее значение температурного коэффициента |
объем |
||
ного |
расширения рабочей жидкости в диапазоне |
температур |
|
&t = |
ti—t3. |
и |
(IV.80) |
Из-за неравенства приращений объемов (IV.78) |
при температуре tt появляется избыток или недостаток объема
жидкости по сравнению с внутренним объемом |
шланга |
и ком |
пенсатора: |
|
|
AV = АКШ К Э - AV) K 3 = V m 9 (рш - рж ) At + VK9 (рк - |
рж ) At. |
(IV.81) |
Так как в системе прибора свободное пространство есть толь ко в компенсаторе, то появление величины AV вызовет изменение высоты Ак (см. рис. IV. 18, а и б) свободной поверхности жид кости над пятой установочного штыря компенсатора и изменение
МО [см. формулу |
(IV.49)]. Следовательно, поправка |
бу в изме |
|||||||
ренное |
значение |
превышения, |
представляющая |
собой поправку |
|||||
к уровню жидкости в компенсаторе, составит: |
|
|
|||||||
bv = AV/SK |
= (VWSK) (РШ - |
Рж) А£ + (VJSJ |
(рк - |
РЖГа/. |
|||||
Подставляя |
|
значения |
У ш э |
и VK3 |
из выражений |
(IV.75) и |
|||
(IV.76) |
и имея в виду, что |
SK = |
^ / 4 , |
получим: |
|
|
|||
|
*v = |
(^ш^к)2 |
'ш (Рш - |
Р») А^ + |
1К (Р,< - рж ) At, |
(IV.82) |
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ ШЭ ^ |
^Ult= ^ Ш ! |
|
^КЭ ^ |
^Kt= |
^К> |
^ШЭ ^ |
^Ult= |
^ |
^Kt — ^к- |
га, компенсатора и жидкость выбирать с близкими между собой
коэффициентами |
объемного |
расширения. |
Например, |
при |
||||||
dm/dK~l/W, |
/щ = 50 м, |
/к = 0,05 |
м, (Зш = +660- Ю - 6 |
(полиэтилен |
||||||
ВД), |
р к |
= + 300- Ю - |
6 |
(полиметилметакрилат — оргстекло), |
||||||
р>„=+207-10-6 |
(вода при |
i = + 2 0 ° C ) и At=U—4= |
+ 10° поправ |
|||||||
ка составит |
|
|
|
|
|
|
|
|
, • |
|
bv |
= (1/10)2 50 • 103 |
(660 — 207) • 10 |
-6 (+ 10) + |
0,05103 |
X |
|||||
|
|
X |
(300 — 207) • 10"6 (+ 1 |
0 ) » 2,3 мм |
|
|
и в ряде случаев ею можно пренебречь.
Из-за того, что у применяемых в настоящее время гидромеха нических нивелиров величина / к примерно в 500—1000 раз мень ше длины 1 Ш шланга, а также из-за соотношения коэффициентов объемного расширения жидкости и материалов шланга и компен
сатора влияние второго слагаемого в формуле |
(1V-82) примерно |
в 25—50 раз меньше, чем первого, содержащего |
1 т . Это дает воз |
можность поправку в измеренное превышение за изменение вы
соты уровня жидкости в компенсаторе с температурой |
находить |
|||||||
по приближенной формуле: |
|
|
|
|
|
|
||
|
Ъу = (<&/ |
dl) |
1 Ш М |
(рш - |
рж ). |
|
(IV.83) |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а I V . 4 |
||
Погрешности, действующие |
при |
гидромеханическом |
нивелировании |
|||||
|
|
|
|
|
Рабочие |
жидкости |
|
|
|
Погреш |
|
дистилли |
водные |
|
|||
Условия измерении |
ности II |
спирты, |
|
|||||
рованная |
растсоры |
|
||||||
поправки |
масла |
ртуть |
||||||
|
вода |
солей |
||||||
|
|
|
7 = 0 , 8 |
7 = 13,6 г / с м 3 |
||||
|
|
|
г / с м а |
7 = |
1.0 |
7 = 1.2 |
|
|
|
|
|
|
г / с м 3 |
г / с м а |
|
Определение коэффици ента К и МО произведе
но по |
эталонным |
превы |
|||
шениям., |
а |
затем |
измере |
||
ния |
производятся |
в лю |
|||
бых |
условиях со |
следую |
|||
щими |
ограничениями: |
||||
tt —t3 |
< |
ю ° с , |
|
||
ф; — фэ < 5° , |
|
||||
Ht — Нэ |
< |
1000 м, |
|||
h < |
5 |
м, |
/ ш |
= 50 |
м |
|
тр |
|
± 1 2 , 5 ММ |
+ 10 |
ММ |
+ 8 мм |
+ 0,7 |
ММ |
|
"1мо |
|
2,5 |
2,0 |
|
1,5 |
0,2 |
|
в б |
± тб |
1,4 + 0,1 |
1,1+0,1 |
0 , 9 ± 0 , 1 |
0,08+0,01 |
|||
I е |
z n |
|
3 , 4 ± 0 , 3 |
3,4 + |
0,3 |
3 , 4 ± 0 , 3 |
3,4 + |
0,3 |
i s |
54 + 18 |
12,5 + |
4,9 1 2 , 5 ± 4 , 9 |
9,1 + |
3,0 |
|||
bv |
± |
mv |
3,5+1,3 |
2,3 + |
0,9 |
2,3+0,9 |
2,4+0,9 |
Среднеквадратичная ошибка mh на одну укладку шланга, мм
С учетом |
поправок |
за |
|
|
|
||
отклонения |
полевых усло |
|
|
|
|||
вии от эталонных и сред |
|
|
|
||||
неквадратичных |
ошибок |
|
|
|
|||
их |
определения |
|
22 |
11 |
10 |
3,2 |
|
Без |
учета |
поправок |
56 |
17 |
15 |
. 10 |
175
В табл. IV.4 даны результаты расчета точности гидромехани ческого нивелирования в зависимости от рабочей жидкости и не которых ограничений по учету температуры, широты и высоты места наблюдений. Расчет выполнен по выведенным нами фор мулам поправок и погрешностей их определения. При расчете исходили из следующих положений:
1) применяются мановакуумметры серийного выпуска с по
грешностями отсчета давления ±0,001 кгс/см2 ; |
|
2) в одну укладку шланга измеряются превышения до |
± 5 м |
(в случае использования в качестве рабочей жидкости |
ртути: |
при работе прибора на вакуум — 0,7 м, на давление — 5 м);
3)шланг длиной 50 м из полиэтилена высокого давления
(ВД);
4)рабочие жидкости: спирты, масла, вода, водные растворы солей, ртуть;
5)температурный диапазон работы — 20°-т- + 30°С;
6)высотный диапазон применения прибора 0—2000 м над уровнем моря;
7) отношение |
диаметра шланга к |
диаметру |
компенсато |
|
ра 1/10; |
|
|
|
|
8) значение ускорения силы тяжести |
изменяется |
с |
широтой |
|
по нормальному |
закону. |
|
|
|
Расчет показывает, что из погрешностей, вносимых в |
резуль |
таты измерений изменениями условий внешней среды, наиболее значительны температурные, поскольку определение действитель ной средней температуры жидкости в системе нивелира чрезвы чайно затруднено.
Постоянный учет изменений внешней среды очень трудоемок. Особенно усложняется при этом, становясь недопустимо громозд кой, камеральная обработка результатов измерений. Поэтому практически применима лишь методика нивелирования без учета поправок из-за изменения внешней среды, при которой заранее рассчитываются те допустимые отклонения условий от «эталон ных», влиянием которых можно пренебречь.
Коэффициент К [см. формулу (IV.58)] гидромеханического нивелира, являясь величиной, обратно пропорциональной объем ному весу рабочей жидкости, для конкретного экземпляра при бора зависит, кроме того, от котировочной длины рычага мно жительного устройства, передающего движения конца спирали Бурдона на стрелку. Поэтому целесообразно регулировкой дли ны этого рычага коэффициент привести к единице, а место нуля МО поддерживать равным нулю с помощью корректора мановакуумметра. Тогда измеряемые превышения будут определяться непосредственно путем отсчетов по шкале мановакуумметра — без дополнительных вычислений.
Гидромеханическое нивелирование выполняют обычно два
человека — техник, работающий с манометром |
и ведущий записи |
в полевом журнале, и рабочий, переносящий |
компенсатор. Для |
176
измерения отдельного превышения между двумя точками они раз матывают шланг, устанавливая мановакуумметр и компенсатор над точками на специальных штырях. Поскольку более точные результаты дает работа мановакуумметра на избыточное давле ние, при превышениях более 3 м мановакуумметр целесообразно устанавливать на нижней точке.
Приведя шкалу прибора по круглому уровню в горизонталь ное положение, техник отсчитывает по ней значение h измеряемо го превышения. После этого рабочий изменяет высоту устано вочного штыря, опуская компенсатор на заведомо известную ве
личину ДА, и техник |
производит второй |
(контрольный отсчет h' |
по мановакуумметру. |
Если разность двух |
отсчетов (/г — /г') рав |
няется значению ДА,- техник вычисляет среднее значение превы шения
Ас р = (А + Л'—ДА)/2 при работе манометром вперед или
hcP = (А + А' + ДА)/2
при работе компенсатором вперед.
Если расстояние между точками больше длины шланга, про кладывают нивелирный ход. При переноске прибора на очеред ную станцию шланг возле манометра перекрывают с помощью арретира. Это защищает ЧЭ прибора от гидравлических ударов, благодаря чему шланг нивелира можно использовать для изме рения расстояния между точками.
В большинстве случаев при проложении нивелирного хода более рационален способ «манометром вперед», при котором тех ник, идя впереди, выбирает направление хода. В ходах большой протяженности может иметь место значительное накопление систематической ошибки из-за неточной установки стрелки на нуль при коррекции места нуля. Его можно избежать, если, про кладывая ход, устанавливать впереди мановакуумметр и ком пенсатор попеременно (через точку).
Летом 1969 г. гидромеханический нивелир был применен в Ленинградской области для съемки рельефа строительного объ екта линейного типа[ГУ.4]. Участок изысканий представлял собой полосу местности шириной 200 м и длиной 2700 м. На местности была разбита и закреплена сетка из 216 квадратов размером 50x50 м, а затем выполнено нивелирование вершин квадратов — гидромеханическое и геометрическое (второе производилось для сравнения).
Гидромеханическое нивелирование выполнялось при темпе ратурах воздуха от +8° до +23° С; изменения атмосферного дав
ле н и я были в пределах-от 747 до 755 мм рт. ст.; максимальное значение превышения, измеряемого в одну укладку шланга, со ставило 3 м. Никаких поправок за отклонения условий внешней среды от соответствующих показателей в момент установки коэф фициента прибора не вводилось.
177
Значения превышений, полученные из геометрического ниве лирования, принимались за истинные. При оценке точности гид ромеханического нивелирования, выполненной без какой-либо отбраковки даже заведомо грубых результатов, средние квадра тичные ошибки определения -превышения на станции составили ±2,6 см (по истинным ошибкам) и ±2,1 см (по невязкам в квад ратах).
Проведенный хронометраж показал, что гидромеханическим нивелиром бригада из двух человек прокладывает ход примерно на '/з быстрее, чем при геометрическом или тригонометрическом нивелировании.
Точность гидромеханического нивелирования может быть повышена применением более точных манометров. Осенью 1970 г. на полигоне МИСИ им. В. В. Куйбышева в Мытищах была вы полнена опытная работа, в которой при нивелировании трассы автомобильной дороги был применен гидромеханический ниве лир типа МК. В качестве индикатора давления в нем был ис пользован образцовый манометр класса точности 0,4 с диапазо ном измерений от 0 до + 1 кгс/см2 . После пересадки стрелки на середину шкалы манометр измерял как избыточное давление, так и вакуум.
Система прибора заливалась 30%-ным водным раствором хлористого кальция (АНТА) с объемным весом уда 1,2 г/см3 . Юс тировкой манометра коэффициент прибора был приведен к еди нице. После оцифровки шкалы прибора в метрах соответственно значениям измеряемых превышений ее цена деления составила 5 см, что дало возможность производить отсчеты с погрешностя ми ± 5 мм. Таким образом, среднее арифметическое из двух отсчетов, фиксирующее величину измеряемого давления, получа лось с погрешностями порядка ±3,5 мм.
При нивелировании трассы сооружения длиной 5,6 км, выпол ненном одновременно с помощью гидромеханического нивелира и нивелира НВ-1 (для сравнения), гидромеханическим нивели ром было измерено по способу «манометр впереди» 147 превы шений в диапазоне от — 3,8 м до +1,6 м. При этом пятидесяти метровый шланг прибора использовался и для разбивки пике тажа.
Установка коэффициента прибора была произведена на стен де при температуре окружающего воздуха +15° и, хотя во время нивелирования трассы температура опускалась до +3°, никаких поправок за изменения условий внешней среды в результаты из мерений не вводилось. Средняя квадратичная ошибка измерения превышения гидромеханическим нивелиром, вычисленная по ис тинным ошибкам, составила ±5,5 мм.
Гидромеханическое нивелирование в строительстве можно ре комендовать для геодезических изысканий трасс линейных со оружений (дорог, трубопроводов, линий электропередач и т. п.), для съемки рельефа строительных площадок в условиях сильно
178