Файл: Месенжник Я.З. Кабели для нефтегазовой промышленности.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 221
Скачиваний: 1
to X можно выразить через исходную плотность |
распреде |
||||||||
ления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
фт(х) = 1 ~ ехР ( ~ >х)> |
|
|
(3 - 1 -1 5 ) |
||||
|
ехр(—Хх) = 1 — |/Лфт (х)* |
|
|
(3—1 — 16) |
|||||
Логарифмируя, получим |
|
|
|
|
|
||||
|
-Хх = 1 п (1 -К/ Ф |
ш(х)). |
|
|
(3 -1 -1 7 ) |
||||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X (L) = - |
— |
In ( |
1 - Ѵ |
' ф т (X)) = |
|
|
||
|
^ |
ln |
|
|
l ) . |
|
|
|
( 3 - 1 - 1 8 ) |
Расчет |
Unp газовых |
включений в |
каждой точке |
изоляции |
|||||
кабеля, |
погруженного |
в скважину, |
можно |
производить в |
|||||
случае |
учета их размеров |
по длине |
изоляции и зависимости |
||||||
коэффициента К(тр) |
от |
глубины погружения |
кабеля в сква |
жину с заданными условиями (температура, давление). Поэ
тому в общем случае |
з |
|
|
|
|
|
|
и„р1Ц = « ^ |
*<L).K 4,,(L). |
(3 -1 -1 9 ) |
|
Зависимость К(тр; - |
f (L) для различных |
плотностей |
сква |
жинного раствора (от |
1 до 2,5 г/см3) при |
повышении |
тем |
пературы вдоль ствола скважины со скоростью Kt=30"C//c.«
приведена на |
рис. 62, а, в |
гл. IV. |
С увеличением |
Kt, при прочих |
равных условиях, |
кривые |
KlTp) = f(L сме |
щаются вверх, т. е. в сторону больших значений К(тр). Для различных К, они могут быть построены по данным о тем
пературном расширении и барическом |
сжатии |
материалов |
||||
(см. гл. IV). |
|
|
|
|
|
|
При р = 1 кгс/см2 (см. гл. IV, рис. 62 б, кривая /) зависимость |
||||||
К(Т,Р) |
от Длины L погруженной в |
скважину части кабеля |
||||
приближенно можно выразить следующим образом: |
||||||
|
К(Т,Р) — ^xp (cL), |
|
|
|
|
(3 -1 -2 0 ) |
где |
с—постоянный коэффициент. |
L |
будет |
иметь вид |
||
В этом случае зависимость (Jnp |
от |
|||||
|
UDp(L) = а |
Ш ф- ф ^ 7 |
- |
1). |
(3-1 -21) |
142
По |
Unp(L) можно найти значение |
UHa„ (U = Шпр(ц Соглас |
|
но |
[199]. |
|
|
|
x = Clex p (-aU Ha4), |
|
(3 -1 -2 2 ) |
где |
Cj и а—постоянные для данной конструкции кабе |
||
|
ля коэффициенты. |
единичное газовое включение, |
|
|
Для кабеля, содержащего |
||
расположенное у токопроводящей |
жилы, |
||
|
и нач(Ь) = - ^ - ^ п |
D/d, |
(3 -1 -2 3 ) |
где |
е—диэлектрическая проницаемость материала изо |
||
|
ляции; |
|
|
d и D—диаметры соответственно голой и изолиро ванной жилы.
Очевидно, что, кроме температуры и давления, на иони зационные характеристики влияют и другие эксплуатацион ные факторы. Поэтому целесообразно изучить влияние на напряжение начала ионизации набухания полимеров в раз личных жидких и газообразных средах, а также новых пор, которые могут образоваться в полимере при его старении, нагревании или облучении вследствие выделения газообраз ных продуктов термического разложения и радиолиза и т. д.
Можно ожидать, что при работе кабеля в жидкой сре де с высоким газовым фактором при повышенных давлениях (а в определенной степени и температурах)его электриче ская прочность до извлечения из скважины может быть вы ше, чем при работе в жидкой среде с меньшим газовым фактором, в том числе при более низких давлениях и тем пературах. Электрическое упрочнение пор должно умень шить вероятность пробоя изоляции. Это предположение нуж дается в точной экспериментальной проверке. В какой-то степени оно косвенно подтверждается результатами эксплу атации кабелей для электропитания погружных нефтенасосов в районах, отличающихся газовым фактором. Так, ана лиз эксплуатационных данных показывает, что в управлении „Туймазанефть“ при газовом факторе до 60 м3/т количест во подъемов установки из скважины по причине пробоя ка
беля и вводов |
составило |
по |
состоянию на |
июль 1971 г. |
||||
26,2% от общего |
числа. |
|
|
|
высоким |
|||
В управлении |
„Первомайнефть“, отличающемся |
|||||||
газовым |
фактором |
(до 180 м 3/ т |
и более), по данным до |
|||||
1970 г., |
основными |
причинами |
ремонта кабеля |
являются |
||||
загазованность |
и механические |
повреждения, |
а не пробой. |
|||||
Согласно данным |
СКТБЭ |
(Харьков), в управлении |
„Перво |
майнефть“ около 30% подъемов глектронасосных установок из скважин производится по причине выхода из строя ка
143
беля. Характер дефектов: электрический |
пробой—20% \за |
|||||
газованность изоляции—62, механические |
повреждения |
при |
||||
спуске—18. Согласно данным |
Н. Ф. Фазылова, В. М. |
Де |
||||
мидовой |
и автора, в объединении „Первомайнефть“ |
из |
200 |
|||
подъемов |
насосных |
установок 5,5 % — по |
причине |
старения |
||
изоляции |
(RH3 = 0), |
7,5—электрического |
пробоя |
муфты, |
||
31,5 % —выхода из строя двигателя и насоса. Осмотр |
кабе |
|||||
лей после подъема из скважины показывает, что в |
28 слу |
|||||
чаях (14%) загазован кабель |
КРБК, в |
Ю (5%) —кабель |
КРБП, в 30 (15%) имеют место механические повреждения. Вместе с тем следует иметь в виду, что средний срок служ бы t кабеля с резиновой изоляцией существенно увеличи
вается с уменьшением газового фактора; в управлении „Пер
вомайнефть“ (макс, газовый фактор 178,5 м3/т) |
он |
состав |
ляет год, в „Туймазанефть“ (макс, газовый фактор |
80 м3/т) |
|
—2,9 лет, „Азнакаевскнефть“ (макс, газовый |
фактор 45 |
|
л«3/т ) —4 года. Основной причиной уменьшения t |
|
с увели |
чением газового фактора является разрыв резиновых обо лочек при подъеме на поверхность установки с кабелем вследствие большого перепада внутреннего и внешнего дав лений и связанная с этим необходимость частых ремонтов кабеля.
Поскольку, с одной стороны, повышение температуры должно приводить к ионизации нейтральных молекул, следо вательно, к увеличению концентрации электронов и фото нов, участвующих в процессе пробоя газовых включений, т. е. ухудшать электропрочностные характеристики газовых включений, а с другой—к увеличению давления в газовой поре, т.е. к ее электрическому упрочнению,зависимости ионизацион ных характеристик полимеров оттемпературы, очевидно, долж ны быть немонотонными, т. е. должны иметь экстремумы. При этом положение экстремума должно зависеть от на пряженности поля. Эта гипотеза экспериментально подтверж дена результатами исследований12 температурной зависимо сти интенсивности ионизации (Іср) радиационно-модифици рованного полиэтилена. В зависимости от напряженности и температурного интервала lg Іср может повышаться и пони жаться с увеличением температуры, а также не зависеть от температуры в отдельных температурных интервалах. Час тичное качественное подтверждение мы находим в [179]: в течение 125 час. ионизационного старения замечено умень шение интенсивности ионизации и увеличение напряжения начала ионизации. Предположено, что это связано с увеличе
1 6% от общего числа подъемов.
2 Отчет ТашНИКИ, Ws 202, 1968 г.
144
нием давления в порах в начальной стадии Ионизации. Ранее [86j отмечалось возрастание напряжения начала ионизации при нагреве полиэтиленовой изоляции кабелей, имеющих по жилам экраны, и объяснялось уменьшением размеров газовых включений и увеличением давления в них при тем пературном расширении полиэтилена.
Однако попытка объяснения увеличения напряжения на чала ионизации без точного знания размеров газовых вклю чений может привести к спорным результатам* так как с увеличением толщины 8 газового включения напряжение начала ионизации не уменьшается монотонно, а изменяется
по кривой с минимумом при 8 0,255 мм |
(неравномерное |
|
поле) и S = 0,314 мм (равномерное поле) |
[56|. При |
прочих |
равных условиях можно ожидать, что |
давление |
должно |
сдвигать экстремумы зависимостей электропрочностных и ионизационных характеристик от температуры по осям абс
цисс |
и ординат в направлении их улучшения, т. е. |
напри |
|||||||
мер, |
положение |
максимума |
зависимости |
lgIcp = f ( T ) — в |
|||||
обдасть больших |
значений температур при том же значении |
||||||||
lg Іср, |
или |
в область меньших |
значений |
lg Іср при |
том же |
||||
значении температуры, или одновременно |
в область |
мень |
|||||||
ших |
значений lg Іср и больших значений |
температур. |
|
||||||
Если считать, |
что улучшение |
ионизационных |
характе |
||||||
ристик полимерной изоляции |
под давлением |
при |
нормаль |
||||||
ной температуре обусловлено |
в основном |
не |
упрочнением |
||||||
воздушных |
(или газовых) включений вследствие увеличения |
||||||||
в них давления, а приэлектродными |
явлениями, то увеличение |
||||||||
пробивного напряжения с ростом |
давления |
должно |
быть |
связано именно со структурными изменениями—увеличением плотности, степени кристалличности и т. д. Таким образом, существует принципиальная возможность регулирования электрических свойств изоляции при помощи давления. Пос кольку электрические свойства, в частности электрическая прочность, зависят от надмолекулярной структуры и мак роструктуры, оптимума их можно достичь при опреде ленных соотношениях температуры и гидростатического давления.
Зависимости ионизационных и электропрочностных ха рактеристик газовой поры от давления в принципе также должны иметь экстремумы, причем даже в области линей ного возрастания Ucp с увеличением Ph. Это связано с тем, что при достаточно высоких внешних давлениях наряду с электрическим упрочнением пор должно происходить их электрическое ослабление вследствие уменьшения их разме ров в направлении приложенного поля.
Ниже будут рассмотрены результаты исследования не-
10—3612 |
145 |
Которых полимеров, нашедших применение в кабелях для нефте-газовой промышленности, при высоких температурах
и давлениях, а также вопросы |
их технологической перера |
||||
ботки в кабельные оболочки. |
|
|
|
|
|
§ 2. ФТОРЛОН-4 И СОПОЛИМЕРЫ |
|||||
Предварительные сведения о ресурсе работы фторлонов- |
|||||
4 и -4Д и их сополимеров (-40 111 |
и -4M) при |
одновремен |
|||
ном воздействии на них высоких |
температур |
и гидростати |
|||
ческих давлений получены при |
испытаниях |
на |
установке |
||
высокого давления и температуры |
(УВДТ) образцов |
мате |
|||
риалов, изготовленных в НИИПП. |
выдерживали |
в |
данной |
||
Образцы из фторлока-4 и -4Д |
|||||
установке при температуре 240°С и давлении |
1250 кгс/см* |
в течение 20 час. из фторлона-40Ш и -4M в течение 48 час. при 230°С и 1300 K z c jc x Внешний вид образцов фторлона-4 и -4Д после выдержки в УВДТ не изменился; образцы фторлона-40111 и -4M деформировались, на поверхности
некоторых из них появились вздутия и пузырьки, |
измени |
||
лась окраска. |
Подвергшиеся |
выдержке в УВДТ |
образцы |
снизили свои |
механические |
характеристики. Так, |
предел |
прочности при разрыве у фторлона-4 снизился на 23,2%, от носительное удлинение — на 25%, у фторлона-4М—соответст венно — на 56,8 и 96%, -40Ш п. 295 — на 59,5 и 65% ,-40Ш
п. 1143—-наЗЗ |
и 79,8%, уфторлона-4Д предел прочностипри |
|||||
разрыве |
увеличился на 12% при одновременном |
уменьше |
||||
нии относительного удлинения на 52,8%. |
Фторлон-4 |
выпу |
||||
скается |
по ГОСТу 12508-67; -4Д—ДОСТу 1490669; |
-40 Ш |
||||
-М РТУ |
6 -0 5 -8 1 7 -6 8 . |
|
изоляции |
тепло |
||
В настоящее время для изготовления |
||||||
стойких |
(до 250°С) каротажных кабелей |
широко |
применя |
|||
ются электротехническая |
пленка фторлона-4 и каландриро |
|||||
ванная фторлона-4Д (до 180°С), фторлон-40Ш. |
|
|
||||
Если учесть, что одним из важнейших условий работо |
||||||
способности |
изоляции |
кабелей для высокотемпературных |
скважин является ее высокая термобаростойкость, то стано вится очевидной необходимость выполнения ее в виде мо нолитных оболочек. Однако фторлон-4, обладая очень цен ными и уникальными электрофизическими и другими свой ствами, имеет следующий недостаток: являясь термореактив ным материалом, при нагревании даже выше температуры термического разложения (415°С) не переходит в необходи мое для экструвии вязкотекучее состояние.
Пленочная фторлоновая изоляция, подвергающаяся уже в изделии термообработке с целью создания монолитности,
146