яия молекулярных сил и тепловым движением. Приложение внешней силы нарушает внутреннее равновесие системы и она переходит в новое состояние. Приспособление к внеш нему воздействию совершается не сразу, и развивается по трем схемам:
упругое раздвижение молекул друг от друга (началь ная деформация). Этот процесс мало зависит от темпера туры;
обратимые перемещения релаксационного характера без потери молекулами взаимной связи (эластическая дефор мация);
перемещения молекул на расстояния больше молеку лярных размеров (течение или пластическая деформация, при которой молекулы необратимо и постепенно теряют связь с одними соседями и приобретают с другими).
Скорость этих процессов резко возрастает с повышени ем температуры. Эти фазовые переходы в той или иной мере характерны для большинства применяемых в каротаж ных кабелях изоляционных и защитных термопластич ных материалов—резин, полиэтиленов, сополимеров фторлона и др.
При эксплуатации каротажный |
кабель работает под на- |
грузками, составляющими 40—50% |
от его разрывного уси |
лия. При невысоких температурах |
стабилизации (50—70°С) |
растягивающее усилие должно составлять (0,54-0,7) Рра3р. Если кабель подвергается термомеханической стабилизации
при температуре эластической деформации |
изоляции, то мо |
жет быть достигнута его стабилизация в целом |
(агрегатная). |
Очень важен выбор |
величин растягивающего усилия, |
ско |
рости, |
температуры термомеханической |
стабилизации, а так |
же диаметра роликов вытяжного устройства. |
каротажных |
Процесс |
термомеханической |
стабилизации |
кабелей можно |
представить в виде работы кабеля в |
режи |
ме чистого растяжения |
(эксплуатационная |
аналогия — выс |
вобождение |
кабеля |
при |
его |
прихвате |
в скважине) |
с сос |
редоточенной |
тепловой |
нагрузкой. |
Используя расчетные |
данные [ 98 ] |
по напряжениям |
в сечениях |
1= 0 и 1=L для |
случая |
чистого |
растяжения |
кабеля, |
получим |
следующие |
напряжения |
в токопроводящей |
жиле и повивах брони кабе |
ля КОБДФ-6 при суммарном растягивающем усилии (груз Q |
и общий вес кабеля Р1) 1346 кг и температуре 200°С: |
|
|
Фактор |
|
|
°о |
|
|
|
|
|
аа |
|
|
Р1 + |
Q = 1346 |
кгс |
+ |
34,4 |
+ |
30,5 |
|
+ |
48,5 |
+ 37,6 |
Т = |
200°С |
|
|
- |
43,2 |
- 3 9 ,0 |
|
+ |
10,0 |
— 4,34 |
Сумма |
|
|
— 8,8 |
- |
8,5 |
|
+ |
58,5 |
+33,25 |
Здесь о0, ои |
ог и с3 |
(кгс/мм2)—напряж ения в центральной |
проволоке ТПЖ, в проволоке повива ТПЖ, в 1-м и 2-м повивах брони: знак (—) означает сжатие, (4 )—растяжение. Таким об разом, даже при 200°С напряжение в ТПЖ и броне не дости гает особо опасных величин. Абсолютные значения напряже ний при термомеханической стабилизации в проволоках ТПЖ
иброни увеличиваются с ростом температуры и растягиваю щего усилия и могут регулироваться в разумных пределах варьированием соотношения растягивающей нагрузки и тем пературы. В частности, увеличивая растягивающую нагрузку
иуменьшая температуру, можно добиться отсутствия нап ряжения в медных проволоках ТПЖ, что весьма целесооб разно, поскольку остаточные деформации медных проволок при сжатии их в продольном направлении начинаются при незначительных нагрузках, они получают S-образные де формации и избыток их длины компенсируется вторичными деформациями.
По данным эксплуатации кабелей, подвергающихся цик лическим знакопеременным нагрузкам, вторичные дефор мации приводят к излому проволок в местах концентрации
напряжений, имеющих минимальный радиус кривизны. Эга закономерность распространяется не только на отдельные проволоки, но и на повивы и жилы в целом. Так, установ лено [ 157 J, что при работе на сжатие повивы жилы раз рушаются значительно быстрее, чем при работе на растя жение. В случае гетерогенной жилы (например состоящей из медных и стальных проволок) разница в температурных коэффициентах расширения проволок жилы приводит к вну
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трижильному сдвигу проволок, |
который дополнительно уве |
|
личивается вследствие сжатия. |
Внутрижильный |
же |
сдвиг |
|
(как и междужильный) уменьшает |
циклическую прочность |
|
|
жил и кабеля, в связи с чем |
|
|
для уменьшения сдвигов ре |
|
|
комендуется |
[157] |
произ |
|
|
водить |
скрутку |
повивов и |
|
|
стренг |
жил |
в направлении, |
|
|
противоположном |
направ |
|
|
лению общей скрутки жил |
|
|
в кабель. |
|
|
удлинение |
|
|
Остаточное |
|
|
кабеля под влиянием растя |
|
|
гивающей |
нагрузки |
и тем |
|
|
пературы |
рассмотрено в ра |
|
|
ботах |
[174, |
175]. Наиболь |
|
Рис. 53. Кривые вытяжки кабеля |
шее |
конструктивное |
удли |
|
нение он получает в первые |
|
КТБ-6 (по В. А. Тараканову): |
секунды |
нагружения, при |
|
А, Б, С—точки прекращения процесса |
|
чем |
оно |
составляет |
8U — |
|
нагружения. |
90% от удлинения в первые минуты нагружения. Далее скорость деформации ds,df уменьшается, асимптотически приближаясь к постоянному значению, характерному для удлинения стальных проволок брони при испытании на крип (рис. 53) [174] . Один и тот же эффект вытяжки может быть достигнут увеличением температуры при уменьшении растягивающего усилия и наоборот (рис. 54) [ 174]. В свя-
Рис. 54. Зависимость нагрузки от температуры при т=3 мин. для кабелей КТБ-6 (а) и КОБД-б
(б) (по В. А. Тараканову).
зи с этим представляется возможность обоснованного выбо ра режима термостабилизации с учетом как температурных возможностей изоляционно-защитных оболочек, так и фор мирования необходимой надмолекулярной структуры изо ляции.
В работах [174, 175] приводится метод определения максимального остаточного удлинения efflax, являющегося ис ходным для обоснованного выбора режима стабилизации. Точный расчет smax возможен с применением пятичленного уравнения статики, приведенного в гл. I.
В настоящее время на заводе „Ташкенткабель“ термо механическая стабилизация производится на 2 машинах для термомеханической стабилизации (делангаторах) француз ского производства по следующим режимам:
Марка кабеля |
Строительная |
Натяжение на |
|
длина, км |
|
ветвь, кгс |
КОБД-4 (КПКО-4) |
3 .0 - |
3,5 |
750-800 |
КОБД-6 (КПКО'6) |
4 .5 - |
5,5 |
850—900 |
КГБД6 (КПКТ-6) |
4.5 -4,7 |
|
1300-1500 |
КСБ-8 (КПКС-8) |
3.5 |
|
1700-1800 |
КОБДФ-1 |
2 .5 - |
3,5 |
150-250 |
КОБДФМ-2 |
2.5 |
|
400-500 |
КОБДФ-6 |
5 .0 - |
5,5-6,0 |
1300-1500 |
КТБФ-6 |
5 .0 - |
5,5 |
1300 1500 |
Температура термостабилизации для всех перечисленных кабелей находится в пределах 130— 150°С, скорость протя гивания кабеля —8 м мин. Эти режимы, очевидно, следует считать ориентировочными. Дальнейшее уточнение режимов термостабилизации каротажных кабелей может быть дости гнуто в результате детального изучения напряжений, воз никающих в жилах при различных температурах стабилиза ции, а также влияния величины температуры и длительно сти ее воздействия на надмолекулярную структуру материала изоляции кабеля (в конечном счете — на ее электрофизиче ские и механические свойства). При уточнении режимов стабилизации следует учитывать также возможность выяв ления дефектов в изоляции при температурах, близких к предельной температуре использования данного материала. При выборе 8 шах нужно ориентироваться на максимально жесткие условия эксплуатации (максимальные температуры и растягивающие усилия). Это связано с тем, что если тер мостабилизированный кабель будет эксплуатироваться в новых, более жестких условиях, он получит новые остаточ ные удлинения и будет нуждаться в дополнительной тер момеханической стабилизации. Одним из элементов режима термостабилизации является скорость этого технологического процесса, величина которой обусловлена средним временем получения остаточного удлинения. Его можно принять равным для различных каротажных кабелей в пределах 2—5 мин. (174].
Под действием растягивающей нагрузки из-за неуравно вешенности крутящих моментов повивов брони возникает раскручивание кабеля, сопровождающееся удлинением. Пос леднее для КОБД-4 составляет 5— 10% от полной величи ны упругого удлинения кабеля. Раскручивание—затухаю щий от сил трения процесс, продолжительность которого за висит от упругости кабеля в целом, вязкости бурового раство ра и момента инерции кабеля с подвешенным к нему грузом. Обычно раскручивание принимает установившееся значение после нескольких спусков кабеля в скважину. На точность проведения геофизических работ удлинение кабеля от рас кручивания (после его стабилизации) не влияет, так как может учитываться в поправке. Метод уточнения глубин, учитывающий упругие и температурные удлинения кабеля в скважине, изложен В. А. Таракановым и Л. А. Горбенко1.
Анализ удлинений каротажного кабеля показывает следующее:
1 О точном определении глубин в скважинах при геофизических ис следованиях. В сб.: .Прикладная геофизика“, вып. 64, М., Гостопіехиздат, 1971.