ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 126
Скачиваний: 0
Результаты гидростатического прессования заготовок сплава ВТ1-0 различными составами смазок (вытяжка X =9, температура 500° С)
Рабочая жидкость |
рв кГ/см' |
||
|
и |
смазка |
|
Вапор Т 100% |
9450 |
||
Вапор |
Т |
70%+графит |
9200 |
30% |
|
|
|
Битум |
№ 5 100% |
9100 |
|
Битум № 5 70%+графит |
9000 |
||
30% |
|
|
|
Битум № 5 70% + графит |
9200 |
||
30% |
|
|
|
Стеклоткань 0,5 мм
Качество поверхности прутка
Удовлетворительное, налипание металла на инструмент
То же
Хорошее
Хорошее
Удовлетворительное, стекло ткань внедрилась в металл не ровным слоем
переносе заготовки в относительно холодный контейнер,
что усиливает неравномерность истечения |
металла. |
||
В одном из экспериментов |
наблюдалось |
появление тре |
|
щин на всей длине прутка |
высокопластичного |
сплава |
|
ВТ1-0, что явилось следствием высокой |
неравномерно |
сти истечения металла. Заготовку нагревали в печи до температуры 1050° С, затем на воздухе ее остудили до температуры 850°С и выдавливали жидкостью на осно ве битума, имевшей температуру 300° С. На рис. 76 при ведены кривые охлаждения центральных и периферий ных слоев заготовки диаметром 85 мм сплава ВТ1-0 на воздухе и в битуме, нагретом до 300° С. Начальная тем
пература заготовки была |
1000° С. По кривым |
охлажде |
||||
ния легко определить, что в описанном случае |
гради |
|||||
ент температур по сечению |
составил 250° С. |
|
|
|||
Давление |
выдавливания |
титановых |
сплавов |
при по |
||
нижении температуры с |
800 до 500° С |
повышается не |
||||
значительно |
(рис. 89), |
а |
равномерность |
истечения |
металла при 500° С значительно выше (рис. 63), что обу
словливает |
высокую |
равномерность |
механических |
свойств в продольном |
и поперечном направлениях прут |
ков титановых сплавов, отпрессованных по оптимальной технологии.
При гидростатическом прессовании можно обраба тывать титан в изотермических условиях, так как тем пература металла, жидкости и инструмента почти оди накова и находится в области ниже температуры ре кристаллизации титановых сплавов.
Низкотемпературная гндроэкструзия титановых сплавов значительно снижает насыщение металла га зами и его окисление. Последнее обстоятельство позво ляет исключить необходимость ступенчатого нагрева и мероприятия по безокислителы-юму нагреву, что зна чительно упрощает технологию.
Анализ приведенных данных показывает, что опти мальными, технологическими параметрами гидростати ческого прессования титана являются следующие: тем
пература нагрева |
металла 500—550° С; температура на |
||||||
грева контейнера |
400°С; |
состав жидкости 70% битума |
|||||
№ 5+30% |
графита; |
температура |
нагрева |
жидкости |
|||
400° С; угол |
конусности |
матрицы а = 4 5 |
град; |
высота |
|||
калибрующего пояска |
матрицы 4 |
мм. |
|
|
|||
9. ГИДРОПРЕССОВАНИЕ ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ |
|||||||
|
НА НИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ |
|
|
||||
Обычно |
высокотемпературные сплавы |
на |
никелевой |
основе применяют для работы в диапазоне температур 480—490° С, высокотемпературная прочность которых достигается за счет сложных легирующих добавок на ряду с соответствующей термообработкой. В результа
те |
этого образуется |
микроструктура, которая состоит |
||
из |
матрицы |
твердого раствора, богатого |
никелем, со |
|
держащей |
интерметаллический осадок |
(называемый |
||
V'-фаза) и некоторые |
виды карбидов. Эти |
сплавы нель |
зя обрабатывать при комнатной температуре, а при го рячей обработке возникают затруднения, связанные со стойкостью инструмента и малыми диапазонами рабо чих температур.
В работе [141] исследована практическая осущест вимость холодной обработки ряда жаропрочных спла-
BOB на никелевой основе, в том числе Ииконеля 718, Ре пе 41, УдпметабЗО и литого сплава Инко713ЬС. С этой целью был использован метод гидростатического вы давливания (табл. 21).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
21 |
||
Химический состав исследуемых сплавов на никелевой основе |
|
|||||||||||
Наименование |
|
|
Химический |
состав, |
% |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
сплава |
С |
Мп |
Si |
Сг |
N. |
Мо |
Т і |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ииконель |
718 |
0,05 |
• 0,01 |
0,10 |
18,2 |
53 |
3,1 |
1.1 |
|
|||
Рене |
41 |
|
|
0,09 |
0,04 |
0,10 |
18,8 |
55 |
9,8 |
3,2 |
|
|
Удимет |
630 |
0,03 |
0,15 |
0,10 |
17,3 |
57 |
2,9 |
1,0 |
|
|||
Ннко |
713 L C |
0,06 |
1,0 |
0,10 |
13,5 |
72 |
4,5 |
0,80 |
||||
ЭИ437Б |
|
|
0,06 |
0,35 |
0,65 |
21 |
Основа |
— |
2,6 |
|
||
ЖС6-КП |
|
|
0,12 |
0,4 |
0,4 |
11 |
Основа |
5,9 |
3,2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
|
табл. |
21 |
|
|
|
|
|
|
|
Химический состав, % |
|
|
|
|||
|
сплава |
Со |
w |
T a + N b |
А, |
Fe |
|
Zr |
Се |
|
||
Инкоиель |
718 |
— |
|
5,4 |
0,5 |
18,0 |
|
|
|
|
||
Рене |
41 |
|
|
11,3 |
— |
— |
1.6 |
1,4 |
— |
— |
— |
|
Удимет |
630 |
0,10 |
— |
— |
0,6 |
17,5 |
— |
— |
— |
|||
Инко |
713 LC |
0,11 |
— |
2,4 |
6,1 |
0,2 |
0,01 |
0,08 |
|
|
||
ЭИ437Б |
|
|
— |
— |
— |
0,9 |
1,0 |
0,01 |
— |
0,01 |
||
ЖС6-КП |
|
8 |
4 |
— |
5,0 |
1,5 |
0,02 |
— 0,015 |
При гидростатическом выдавливании в условиях экспериментальных работ были приняты следующие па раметры: температура — комнатная, противодавление — атмосферное, жидкая среда — касторовое масло, по крытие на заготовке — тефлон (политетрафторэтилен), выдавленное изделие — круглый пруток, диаметр отвер стия матрицы 13,46 мм, обжатие — 50% и меньше, угол входного конуса матрицы 45 град., скорость выдавлива ния — 12,7 мм/мин.
При холодном гидропрессовании жаропрочных спла-
BOB при 50% обжатия давления выдавливания достига ют 17 000—19 000 ат (табл. 34). Столь высокие давле ния — серьезное препятствие при внедрении технологии холодного гидропрессоваиия в промышленность. Кроме того, авторы работы не приводят сведения о длительной прочности при высокой температуре холоднопрессованных прутков. Как известно, холодная деформация мо жет привести к снижению длительной прочности спла вов в термообработанном состоянии.
Были проведены исследования [64] с целью разра ботки технологии горячего гидростатического прессова-
'ния жаропрочных сплавов. Для исследований был вы бран наиболее труднодеформируемый сплав ЖС6-КП. Химический состав сплава приведен в табл. 21 [142].
Жаропрочные сплавы иа никелевой основе — труднодеформируемые сплавы, их деформируемость значи тельно повышается после разрушения литой структуры. Сплав ЖС6-КП — лучший жаропрочный сплав на ни келевой основе. В основном его применяют для изготов ления лопаток газовых турбин, которые могут работать при температурах до 900° С. Применение водяного ох лаждения лопаток позволяет поднять температуру до 1200° С. Потребность промышленности в сплаве ЖС6КП постоянно возрастает. Однако существующая тех нология производства прутковой заготовки методом многократной прокатки чрезвычайно громоздка и вклю чает до десяти переходов с промежуточными подогрева ми и небольшими степенями деформации за один про ход. Попытки деформировать металл методом обычного прессования оказались безуспешными, так как металл очень хрупок и при выходе из очка матрицы растрески вался.
Методом прокатки получают прутки с минимальным диаметром 50 мм. Поверхность заготовки обдирают на токарных станках до диаметра 40 мм. Операция обдир ки чрезвычайно дорогая и трудоемкая, требующая большого парка токарных станков, поскольку обдирку ведут при малом числе оборотов и с небольшой пода чей.
Прутки, полученные методом прокатки, имеют гру бую и неравномерную структуру, что приводит к значи тельной анизотропии механических свойств по длине и сечению. Методом прокатки невозможно получить
прутки малого диаметра (20 и 10 мм), в которых остро нуждается промышленность. Коэффициент использова ния металла (КИМ) при изготовлении лопаток из спла ва ЖС6-КП составляет 0,17, а стоимость 1 кг изделия превышает 1000 руб.
Решение проблемы получения качественного прутко вого полуфабриката различного диаметра, требующего минимальной механической обработки, представляет собой задачу исключительной экономической важности.
Сплав ЖС6.-КП |
имеет очень |
узкий |
температурный |
||
интервал |
обработки |
давлением |
(1100—1150°С). |
При |
|
этих температурах |
предел прочности |
металла |
<JB — |
||
= 8—15 |
кГ/мм2, 6=15—25%. Снижение температуры до |
1000°С вызывает резкое возрастание |
предела прочно |
сти и падение пластичности. Поэтому |
при обработке |
давлением сплава необходимо точно соблюдать темпе ратурный режим. В связи с этим при горячем гидроста тическом прессовании особенно важным становится воп рос выбора жидкости, передающей давление, так как, помимо основных требований обеспечения надежной
смазочной |
пленки между |
заготовкой |
и прессовым ин |
|
струментом |
при высокой |
температуре, |
жидкость |
долж |
на играть роль теплоизолятора и не захолаживать |
сли |
|||
ток. Для |
горячего гидростатического прессования |
ВНИИметмашем рекомендуется применять кремнийорганические соединения, которые могут быть нагреты до высоких температур и обладают при этих температурах удовлетворительными смазочными свойствами. К со жалению, промышленность производит весьма ограни ченное количество этих жидкостей, поэтому они дефи цитны и дороги.
В табл. 22 приведены составы жидкостей, смазок и оболочек, которые были испытаны при гидростатичес ком прессовании сплава ЖС6-КП.
Смазки, содержащие битум, приготовляли следую щим способом: расплавленный битум нагревали до 200—250°С, затем в него добавляли требуемое количе ство графита или графита и дисульфида молибдена; по лученную смесь подогревали до температуры контейне ра 300—350° С. При гидростатическом прессовании сплава ЖС6-КП для уменьшения времени контакта го рячего металла заготовки с жидкостью и прессовым инструментом в контейнер вначале подавали жидкость*
15а* |
231 |