Файл: Климентов П.П. Динамика подземных вод учеб. для геологоразведоч. техникумов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 243
Скачиваний: 0
Формулы (IX,26 и IX,29) можно использовать для определения величины понижения уровня в любой произвольной точке области фильтрации, расположенной на расстоянии г от действующей сква жины с заменой в них гс на г и 21 на р (где р — расстояние от рас сматриваемой точки до отображенной скважины, см. рис. 125).
Определение радиуса депрессионной воронки и величины гидравлического скачка
Определение радиуса влияния. Величина радиуса влия ния R входит в основные расчетные формулы установившегося движения подземных вод к скважинам. Поэтому от достоверности определения используемой в расчетах величины радиуса влияния R зависит достоверность прогноза производительности скважин, ус танавливаемого на основе использования при расчетах строгих ана литических формул, или прогноза условий работы проектируемых скважин.
В настоящее время радиус влияния R рассматривается, как не которая условная (расчетная) величина, отображающая размеры области питания скважины и ее влияние при откачке. По В. Н. Щелкачеву [109—111] эта величина называется приведенным радиусом питания, под которым, как уже отмечалось, понимается радиус некоторого кругового контура питания, концентричного скважине и обеспечивающего ее дебит при откачке.
Приведенный радиус питания, или, как его более часто называ ют, радиус влияния, обычно является функцией многих факторов, основные из которых следующие: условия питания водоносного го ризонта, его связь с поверхностными водами и другими смежными водоносными горизонтами, интенсивность и длительность откачек (величина дебита, понижения уровня и времени действия), филь трационные свойства водоносных пород и их водоотдача.
Расчетных формул, учитывающих в должной мере действие всех указанных факторов на величину радиуса влияния, не имеется. Поэтому наиболее достоверное определение радиуса влияния мо жет быть выполнено только на основе наблюдений за развитием воронок депрессии в процессе проведения опытных откачек или еще
точнее — при эксплуатации водозаборных сооружений |
(см. гл. X, |
стр. 349—358). |
условного |
В условиях установившейся фильтрации величина |
|
радиуса влияния R однозначно определяется лишь для |
пластов с |
фиксированными границами, граничные условия на которых пред определяют зону действия скважин и их питание. Аналитические выражения для определения расчетной величины радиуса влияния в таких условиях могут быть получены из сопоставления соответ ствующих рассматриваемым расчетным схемам решений с основны
ми расчетными |
зависимостями |
Дюпюи (формулы IX,5 и IX, 12). |
Так, например, |
сопоставление |
зависимостей (IX,27 и IX, 12) пока |
зывает, что при расположении скважины у реки и наличии тесной
гидравлической связи подземных вод с поверхностными (с рекой) условный радиус влияния R = 2l (где I — расстояние от скважины до реки). Аналогичным образом получены выражения для радиуса влияния R и для некоторых других типов расчетных схем (см. ра боты 24, 28, 49, 92а и др., а также стр. 297—302).
Методы определения радиуса влияния по результатам опытно фильтрационных работ изложены в гл. XI.
Многочисленные эмпирические и полуэмпирические зависимос ти, предложенные для определения радиуса влияния, в условиях установившейся фильтрации дают обычно приближенные его значе ния и во многих расчетах позволяют установить лишь порядок этой величины. Сопоставление вычисленных по различным полуэмпирическим и эмпирическим формулам значений радиусов влияния с их величинами, наблюдаемыми в процессе проведения длительных и интенсивных опытных откачек, выполненное Ю. В. Мухиным, пока зало, что ошибка в определении радиуса влияния по формулам составляет, как правило, 25—60% и больше. Поэтому использова ние такого* рода формул, не учитывающих полностью физических условий фильтрации и полученных на основе опыта в конкретной гидрогеологической обстановке, представляется нецелесообразным.
Как показывает практика, величина радиуса влияния при рабо те одиночных скважин изменяется в довольно широких пределах: от 100—200 до 300—500 м в безнапорных водоносных горизонтах, представленных рыхлыми зернистыми отложениями (в трещинова тых коллекторах до 1000 м), и от 250—500 до 1000—1500 м в на порных водоносных горизонтах [23, 24, 97, 98].
Из-за невозможности достоверного определения радиуса влия ния для прогноза производительности скважин, в условиях устано вившейся фильтрации, как правило, используются не строгие теоре тические формулы (IX,5 и IX,12), а кривые зависимости дебита от понижения Q = /(S C), получаемые в процессе проведения опытных
работ (см. стр. 348).
Достаточно подробный обзор применяемых для определения ра диуса влияния теоретических и эмпирических формул имеется в перечисленных работах [2, 37, 65, 67, 95, 97, 98 и др.].
В условиях неустановившейся фильтрации приведенный радиус влияния является величиной, переменной во времени, характери зующей область влияния скважины в конкретных гидрогеологиче ских условиях на тот или иной момент времени от начала ее дейст вия (см. подробно стр. 295—310).
Определение величины гидравлического скачка уровней при входе воды в скважину. Практикой и экспериментальными иссле дованиями установлено существование гидравлического разрыва или скачка в положении уровня воды непосредственно в скважине и у ее внешней стенки. Наличие разрыва уровней у наружной стен ки скважины и внутри нее объясняется потерями напора, которые затрачиваются на преодоление сопротивлений контактной зоны во доприемной части скважины (фильтра) с породой, входных сопро тивлений внутри скважины, а также деформацией потока в при
скважинной зоне (последнее особенно существенно для грунтовых скважин [29]).
Разрыв уровней (участок высачивания или гидравлический ска чок) Ahc имеет место как в грунтовых, так и в артезианских сква жинах (рис. 126).
Величина разрыва уровней зависит от коллекторских свойств вскрытых водоносных пород, степени и характера их нарушения в призабойной зоне и конструктивных особенностей скважины (типа фильтра, его диаметра, длины и характера перфорации и техниче ских особенностей обсадных труб). Она заметно увеличивается с возрастанием дебита скважины и величины пониже ния уровня. В работе Э. А. Грикевича [44] отмечается, что при определенном сочетании конструктивных элемнтов скважины и достаточно большом ее де бите величина скачка уровней может быть соизмеримой с понижением уров ня у наружной стенки и даже превы шать его. Отсюда становится ясным, что неучет величины разрыва уровней у наружной стенки скважины и внутри нее может приводить к существенным ошибкам при прогнозах производитель
ности скважин, при определении величины удельного дебита и дру гих гидрогеологических параметров, а также при построении депрессионных кривых.
В настоящее время не получено пока простых аналитических решений для определения гидравлического скачка ввиду многооб разия предопределяющих его факторов и трудности их учета. Нельзя также считать достаточно изученной и природу его сущест вования. Имеющиеся аналитические решения позволяют учитывать лишь величину разрыва уровней, связанную с искривлением линий равного напора в прискважинной зоне [29]. Для учета величины скачка, обусловленной различными видами гидравлических сопро тивлений водоприемной части скважины и ее призабойной зоне, необходимо использовать специальные решения либо данные опыт но-фильтрационных работ (что более достоверно и надежно).
Для ориентировочногоопределения гидравлического скачка ис пользуются различные эмпирические формулы. Наиболее простой из них и получившей широкое применение является зависимость, предложенная С. К. Абрамовым и установленная в результате опы тов в фильтрационном лотке:
А/іс — 0,01 аа V - ^ r - , |
(IX,30) |
’ k t |
|
где а — коэффициент снижения разрыва уровней при взаимодейст вии скважин (для одиночных скважин et= 1 ) ; а — коэффициент,
учитывающий конструкцию водоприемной части скважины |
(при |
||||||
оборудовании скважин |
сетчатыми |
или гравийными фильтрами |
|||||
а ~ 20, а при других типах фильтров а х 7); F — рабочая |
площадь |
||||||
фильтра, м2 (обычно F = ndl0 где d —'Диаметр |
фильтра; |
10— дли |
|||||
на его рабочей части). |
|
|
|
|
|
|
|
Значение а находят последующим формулам: |
|
|
|
||||
для линейных рядов |
скважин |
|
|
|
|
|
|
|
|
In — |
|
|
|
|
|
|
а = |
|
гс |
|
|
(IX,31) |
|
|
|
nR |
|
|
|||
|
In- |
|
|
|
|
|
|
|
|
~2о |
|
|
|
|
|
|
nrо |
|
|
|
|
||
для контурных групп скважин |
|
|
|
|
|
|
|
|
In |
|
|
|
|
|
|
|
et = |
R* |
|
|
(IX,32) |
||
|
ln - |
|
|
|
|
||
|
пга~го гс |
|
|
|
|
||
в которых о — половина расстояния |
между скважинами |
в м\ |
п — |
||||
число скважин; г0— приведенный |
радиус контурной |
группы сква |
|||||
жин в м. Остальные обозначения прежние. |
|
по |
формулам |
||||
Для несовершенных скважин Д/гнс определяется |
|||||||
Ю. Г. Трофименкова [97, 98]. Ориентировочно |
для несовершенных |
скважин можно определять разрыв уровней по формуле (IX,30) как для совершенных скважин и увеличивать его в зависимости от степени несовершенства в 1,2—-1,5 раза.
В работе [29] рекомендуется ограничивать применение эмпири ческих формул для определения скачка Ahc и в качестве более пра вомерной и теоретически обоснованной предлагается формула, по лученная В. М. Шестаковым на основе приближенного аналитиче ского решения И. А. Чарного:
(IX,33)
Формула (IX,33) получена для грунтовых совершенных сква жин, однако она может использоваться и для несовершенных сква жин при замене в ней мощности потока hGна высоту столба воды в скважине [29, 92а]. В приведенном выражении (IX,33) учитывает ся величина разрыва уровней, обусловленная искривлением линий токов в прискважинной зоне (влияние других факторов не учиты вается), т. е. определяется минимально возможная величина гидравлического скачка.
Гидравлический скачок имеет место при работе и любых других водозаборных и дренажных сооружений. Формулы и методы его определения даются в специальной литературе [1—4, б, 7, 15, 20, 29, 49, 65, 92а, 98 и др.].
П р и м е р . Определить дебит совершенной артезианской сква жины, вскрывшей воду в неоднородных по водопроницаемости пес ках. Водоносный пласт состоит из трех слоев мощностью 3,5; 4,8 и 11.5 м, имеющих коэффициенты фильтрации соответственно 4,23; 3,72 и 8,87 м/сут. Пески перекрываются и подстилаются пластами
глин. |
Напор над подошвой кроющего |
пласта глин |
составляет |
17.5 м, |
понижение уровня в скважине, |
проектируемое |
при откач |
ке— 14,8 м. Диаметр сетчатого фильтра скважины 150 мм. Радиус влияния 400 м (см. рис. 126). Оценить величину разрыва уровней
Аhc.
Ре ш е н и е . Учитывая незначительные различия слоев по коэф
фициентам |
фильтрации, пласт |
считаем |
условно |
однородным |
со |
||||||||
средним значением |
коэффициента |
фильтрации |
/гср, определяемым |
||||||||||
по формуле |
(111,12) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
^ср -- |
4,23 X 3,5 + |
3,72 X 4,8 + 8,97 X И ,5 |
= |
6,86 м/сут, |
|
|||||||
|
|
|
|
3 ,5+ 4 ,8 + |
11,5 |
|
|
|
|
\ |
|||
при этом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
m |
3 |
mi — 19,8 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
І = |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный дебит скважины |
определяем по формуле Дюпюи |
|||||||||||
(IX,5) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,73kmSc |
2,73X 6,86X 19,8X 14,8 |
= |
1470 м*3/сут. |
|
|||||||
|
Q = |
R |
|
|
|
|
400 |
|
|
||||
|
|
|
lg |
|
|
|
lg |
0,075 |
|
|
|
|
|
|
Величину гидравлического' скачка Ahc определяем |
исходя |
из |
||||||||||
предусматриваемых условий эксплуатации скважины |
по формуле |
||||||||||||
(IX,30), принимая |
в |
ней а=1 |
(одиночная скважина), F = ndcl0 = |
||||||||||
= 3,14X0,150X19,8 = 9,32 |
м2 |
и |
коэффициент |
|
а = 20 |
(сетчатый |
|||||||
фильтр), тогда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ahc = 0,0 laß |
|
= |
0,01 X 1X20 X t |
1470 X 14,8 |
|
|||||||
|
|
6,86 X 9,32 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
= |
0,2 У341 = 3 ,7 |
м. |
|
|
|
|
УСТАНОВИВШЕЕСЯ ДВИЖЕНИЕ ПОДЗЕМНЫХ ВОД К НЕСОВЕРШЕННЫМ СКВАЖИНАМ
Различают два вида несовершенства скважин: а) по сте пени вскрытия и б) по характеру вскрытия водоносного пласта. Первый вид несовершенства определяется неполнотой вскрытия водоносного пласта по мощности (см. рис. 122, б), второй — по ха рактеру вскрытия, связан с особенностями самой водоприемной части скважины в пределах вскрытой мощности водоносного пласта